Приращения энтальпий

конечно малыми приращениями деформаций и напряжений. При использовании формул теории течения в практических расчетах бесконечно малые приращения деформаций заменяют конечными приращениями. С этой целью процесс нагрева и охлаждения при сварке разбивают на отдельные участки с интервалом ДГ = 25...50 К, начиная от исходной температуры Т перед сваркой. Для каждого интервала разбивки по кривым е*(Г), ку(Т), у*у(Т) вычисляют приращения компонентов деформации ДЕЛ:, Де,,, AY*I/. Например, для произвольного интервала от состояния (k — 1) до состояния (k) приращения компонентов деформаций составляют Де^), Де^да, Ду^да (см. рис. 11.9).

Второй подход использует связь между бесконечно малыми приращениями деформаций и напряжений (типа теории течения), подчиняющуюся ограничениям, накладываемым начальной симметрией материала [9]. При этом неявно предполагается, что касательный модуль материала при сложном напряженном состоянии равен модулю, измеренному при одноосном напряженном состоянии.

Для определения тангенциальных модулей по диаграммам деформирования, полученным из экспериментов при одноосном нагружении, Петит [19] использует деформации слоя 8i и е2, развивающиеся при двухосном нагружении. Этот прием не является вполне строгим. Сандху в своем подходе пытается учесть эффект двухосного напряженного состояния путем определения после каждого шага нагружения «эквивалентных» деформаций. Эти скорректированные деформации используются для определения средних упругих констант слоя, после чего вычисляется новое значение [А]-1 и по нему уточненные приращения деформаций. Процедура повторяется до тех пор, пока разность между приращениями деформаций, определенными в двух соседних итерациях, не будет меньше желаемой точности приближения. Окончательно приращения напряжений слоя получаются из этих исправленных величин приращений деформаций и тангенциальных модулей (уравнение (4.3), записанное через приращения). Текущие значения напряжений, деформаций и энергии деформирования на («+1)-м шаге определяются суммированием соответствующих приращений и текущих значений после предыдущего шага нагружения. Повторение этой процедуры позволяет получить диаграмму деформирования композита до тех пор, пока величина накопленной энергии деформирования любого слоя не достигнет своего предельного значения.

В рассматриваемом случае нелегко установить зависимость, связывающую приращения напряжений с приращениями деформаций. Задавая зависимость приращение напряжений — • приращение деформаций, как показано на рис. 3.15, можно определить эквивалентные постоянные материала. В этом случае запишем

Связь между приращениями напряжений и приращениями деформаций осуществляется с помощью обобщенного закона Гука с учетом гипотезы Дюгоме-ля-Неймана

Индексы т и т + Ат подчеркивают принадлежность к той или иной конфигурации. Порцию нагружения {Ag}, {Ар}, будем давать достаточно малой, чтобы, считать связь приращений напряжений с приращениями деформаций линейной:

Далее необходимо перейти к определению компонентов окружной и осевой деформаций f.t и ег Для этого целесообразно пользоваться зависимостями между приращениями деформаций и напряжениями по теории течения

При этом в элементах, находящихся в уп-ругопластическом состоянии, связь между приращениями напряжений и приращениями деформаций имеет вид

Уравнение течения (3.11) и его обращение (3.13) связывают приращения напряжений с приращениями деформаций'). В связи с этим целесообразно и все остальные уравнения основной теории рассматривать через приращения. Уравнения равновесия принимают форму 6<Г;/,; = 0, а уравнения, связывающие деформации с перемещениями через приращения, будут иметь такой вид: бе,-/ = (8щ, / + 6«/, i) /2.

Учитывая соотношение (1.8) между приращениями деформаций и приращениями узловых перемещений в конечно-элементной модели, запишем последнее уравнение в виде

Индексы т и т + Ат подчеркивают принадлежность к той или иной конфигурации. Порцию нагружения {Ag}, {Ар}, будем давать достаточно малой, чтобы, считать связь приращений напряжений с приращениями деформаций линейной:

Как видно из таблицы, ошибка не оказала существенного влияния на приращения энтальпий, которые разошлись всего на 1,6 ккал/кг.

На рис. 8-31 в качестве иллюстрации представлены полученные расчетом [8-11] для р=24,0 МПа разверочные характеристики горизонтальных элементов, из рассмотрения которых видно, что тепло-гидравлическая разверка возрастает при увеличении как неравномерности тепловосприятия т)т, так и среднего приращения энтальпий в элементе ДТЭЛ.

Приращения энтальпий пара в ступенях промперегревателя:

Изменение зависимости для периода (а) и амплитуды пульсаций (б) от относительного приращения энтальпий для прямоточного парогенератора на СКД при нагрузке парогенератора 100% (/), 70% (2),

рактеристики: элемента т]эл; разверепной трубы при не-равномерностях тт+Ат]т и т1т+Ат1т+0,2 — либо выполнен расчет согласно п. 5-36. Все эти характеристики рассчитываются для приращения энтальпий Дг*эл = = 6Аг'Эд.

в котором приращения энтальпий взяты с тем же знаком, как и в (2.18).

Влагоудаление с лопаток в ЧНД учитывается довольно редко ввиду затруднений при численной оценке приращения энтальпий или количества отводимой влаги.

В формулах (7.3), (7.4) приращения энтальпий пара 8iv, 8ix, 6i'K, определяющие изменения теплоперепада в ЧВД, ЧСД и ЧНД, могут 'быть найдены путем графического сопоставления линий процессов для исходного и измененного состояния. Это не обеспечивает необходимой точности и исключает применение ЭВМ. Ниже будет доказан аналитический подход. ж их оценке. Разность энтальпий питательной воды (и'ви — i'3n-\) определяется тем, что в измененной схеме нет подогрева воды в ступени п, но также и тем, что с увеличением расхода пара в проточной части турбины ниже точки отбора я возрастают давления пара в отборах, в том числе и в отборе п — 1; соответственно возрастут подогревы воды, и энтальпия воды за подогревателем п — 1 будет больше, чем о исходной схеме. Можно записать:

где б 1В — приращения энтальпий воды, определяемые по (7.7).

Аналитическое определение приращения энтальпий 6'iV, Ых и Ык приведено ниже.

Выбор параметров среды в опорных точках и распределение приращения энтальпий рабочего тела по отдельным элементам поверхностей нагрева и их последовательное размещение по ходу потока дымовых газов составляют содержание тепловой схемы парогенератора.