Приращение аргумента

Экраны такой конструкции имеют малое гидравлическое сопротивление, нечувствительны к неравномерности обогрева по периметру топки, допускают приращение энтальпии рабочей среды без организации ее перемешивания до 1200 кДж/кг, имеют меньшую металлоемкость из-за отсутствия промежуточных коллекторов. Однако ввиду значительного количества сварочных работ при монтаже снижается .надежность и увеличивается срок ввода оборудования. Навивка Рамзина применяется в котлах докрити-ческого (D <: 1800 т/ч) и сверхкритического давления.

По условиям работы ширмы барабанных и прямоточных котлов отличаются между собой. Так, в барабанных котлах, имеющих до ширм только потолочный перегреватель, при снижении нагрузки температура на входе в ширмы меняется незна^ чительно. Аналогичное явление наблюдается и при установке перед ширмой (по пару) конвективной ступени перегревателя. При развитом предвключенном радиационном перегревателе приращение энтальпии пара в нем А/ = Q/D при снижении нагрузки котла возрастает. Происходит это потому, что излучение в топке уменьшается сравнительно мало, а поглощается оно меньшим количеством пара, проходящим через радиационный перегреватель .

Включение ширмы 5 возможно после потолочного перегревателя 2 и после «холодной» конвективной ступени 3. В первом случае металл ширмы находится в более благоприятных условиях, так как температура пара меньше. Поверхность ширмы при одном и том же тепловосприятии получается меньше ввиду большого температурного напора. Однако при этом снижается температурный напор в конвективных поверхностях перегревателя и возрастает их металлоемкость. Во втором случае после потолочного перегревателя 2 пар направляется в конвективную ступень 3. Температурный напор в ней больше, чем в ступени 3 схемы рис. 62, б. Площадь поверхности получается меньше, но если сохранить постоянным приращение энтальпии пара в ширме, то

Глубина пакета по условиям ремонта и обслуживания / < < 1,2ч-1,5 м (меньшие значения получаются у котлов СКД). Если / больше рекомендуемого значения, то необходимо уменьшить приращение энтальпии At рабочей среды, число труб в змеевике (увеличить род), диаметр труб d и увеличить скорость шг газов (уменьшить St). Для перегревателей с Р < 10,8-^-13,8 МПа при малозольных топливах можно использовать лирообразные гибы труб (рис. 136).

Приращение энтальпий в перегревателях высокого давления, располагаемых в опускном газоходе, то же, что в соединительном. Для промежуточного перегревателя с паро-паровым теплообменником приращение энтальпии в пакете, расположенном после ППТО, около 50 % общего тепловосприятия перегревателя низкого давления. Для экономайзеров энтальпия рабочего тела на выходе i* берется по справочным данным.

Экраны такой конструкции имеют малое гидравлическое сопротивление, нечувствительны к неравномерности обогрева по периметру топки, допускают приращение энтальпии рабочей среды без организации ее перемешивания до 1200 кДж/кг, имеют меньшую металлоемкость из-за отсутствия промежуточных коллекторов. Однако ввиду значительного количества сварочных работ при монтаже снижается надежность и увеличивается срок ввода оборудования. Навивка Рамзина применяется в котлах докрити-ческого (D < 1800 т/ч) и сверхкритического давления.

По условиям работы ширмы барабанных и прямоточных котлов отличаются между собой Так, в барабанных котлах, имеющих до ширм только потолочный перегреватель, при снижении нагрузки температура на входе в ширмы меняется незначительно. Аналогичное явление наблюдается и при установке перед ширмой (по пару) конвективной ступени перегревателя. При развитом предвключенном радиационном перегревателе приращение энтальпии пара в нем At = Q/D при снижении нагрузки котла возрастает. Происходит это потому, что излучение в топке уменьшается сравнительно мало, а поглощается оно меньшим количеством пара, проходящим через радиационный перегреватель.

Включение ширмы 5 возможно после потолочного перегревателя 2 и после «холодной» конвективной ступени 3. В первом случае металл ширмы находится в более благоприятных условиях, так как температура пара меньше. Поверхность ширмы при одном и том же тепловосприятии получается меньше ввиду большого температурного напора. Однако при этом снижается температурный напор в конвективных поверхностях перегревателя и возрастает их металлоемкость. Во втором случае после потолочного перегревателя 2 пар направляется в конвективную ступень 3. Температурный напор в ней больше, чем в ступени 3 схемы рис. 62, б. Площадь поверхности получается меньше, но если сохранить постоянным приращение энтальпии пара в ширме, то

Глубина пакета по условиям ремонта и обслуживания / < •< 1,2ч- 1,5 м (меньшие значения получаются у котлов СКД). Если / больше рекомендуемого значения, то необходимо уменьшить приращение энтальпии At рабочей среды, число труб в змеевике (увеличить рш), диаметр труб d и увеличить скорость wr газов (уменьшить 8,). Для перегревателей с Р <. 10,8-4-13,8 МПа при малозольных топливах можно использовать лирообразные гибы труб (рис. 136).

Приращение энтальпий в перегревателях высокого давления, располагаемых в опускном газоходе, то же, что в соединительном. Для промежуточного перегревателя с паро-паровым теплообменником приращение энтальпии в пакете, расположенном после ППТО, около 50 % общего тепловосприятия перегревателя низкого давления. Для экономайзеров энтальпия рабочего тела на выходе i" берется по справочным данным.

Тепловая разверка характеризуется коэффициентом тепловой разверки; pg = A/Tp/Ainy4, где AiTp — приращение энтальпии среды в отдельной трубе; ДгПуч — среднее приращение энтальпии во всем пучке труб. -

Заметим, что с точки зрения математического анализа А/ •— приращение аргумента в функциональной зависимости s = / (/), a As — приращение функции.

Дифференциалом ф-ции у = /(х) наз. выражение dy=y'dx, где dx — приращение аргумента.

Вторая точка л:2 для вычисления / (х) выбирается справа от xl на удалении h0. Само собой разумеется, что шаг поиска h0 = Ах, где Ах — приращение аргумента х, должен быть кратным интервалу округления h непрерывного аргумента х и должен быть целочисленным при целочисленном х. От выбора /10 зависит, как увидим позже, остаточный интервал неопределенности LOCT (m) при заданном количестве вычислений т (или m при заданном LOCT (т)).

— • имеются оба ТУ, причем первым срабатывает золотник ТУ;. Зависимости для т и т7- описываются соответственно уравнениями (12) и (13), а также уравнением (14). В уравнениях (12) — (14) т0, т0;- — начальные значения т и т,-; Ат — приращение аргумента (при расчете торможения и разгона соответственно Ат ^> 0 и Ат < 0); х = 1, 2 ,. . ., п, хг — 1, 2 ,. . ., Ъ ,. . ., пг при хг ^ b ?2 = 0, при х± ^> Ъ xz = 1, 2 ,. . ., raz. Если продолжительность работы ТУг больше, чем ТУ^-щ, то п^ п±^> ^> w2. При равной продолжительности их работы п ~^> > MI = гс2.

Дифференциалом функции называется произведение производной на произвольное приращение аргумента: dy =

Определив из графиков величину k для нужного момента времени, можно, зная приращение аргумента, найти изменение самой функции.

Дифференциалом функции называется произведение производной на произвольное приращение аргумента: dy =

разделить на приращение аргумента v

где 4х=\х — приращение аргумента.

чем меньше приращение аргумента Ал: и чем ближе кривая приближается по форме к наклонной прямой. При помощи метода малых колебаний задача устойчивости регулирования была сведена к исследованию системы алгебраических уравнений.

df(x)=f'(x)dx, где dx = Д* — приращение аргумента.