Приращение пластической

По методу «лестницы» образцы испытывают на усталость последовательно один за другим. Первый образец испытывают при напряжении, равном среднему значению предела выносливости (определенному по 8 — 10 образцам). Если первый образец разрушится до отработки базового числа циклов, то следующий испытывают при более низком напряжении ai+i=iO4 — Да. Если же первый образец не сломается, то следующий испытывают при напряжении, которое больше исходного на величину Д0 (здесь Да — приращение напряжения при переходе от одного уровня).

Приращение напряжения Да или Дт задается неравенствами:

= 1,35с/л81п(/еаис.у), где -f- -т ---- приращение напряжения на входе СИФУ, не-

где К,и — приращение напряжения, снимаемого с потенциометра

Приращение«напряжения в детали, вызванное нагрузкой, равно Да. - J-. Здесь Et — мо-

/э = const; &UдБ — приращение напряжения эмиттер-база;

где А/ — приращение частоты; Дб' — приращение напряжения, воздействующего на сетку реактивной лампы.

напряжений, амплитуда которых увеличивается ступенчато. На каждой ступени напряжений деталь испытывается до достижения определенного количества циклов, после чего уровень напряжения повышается на определенную величину. Испытания продолжаются до тех пор, пока не будет достигнут такой уровень напряжения, при котором происходит разрушение детали. Начальное напряжение выбирается ниже предполагаемого предел-а усталости. В настоящей работе выбраны следующие параметры нагружения: приращение напряжения на каждой ступени равно 20 н/мм2, число циклов нагружения на каждой ступени Лг=105.

Для оценки разброса пределов выносливости сравнительно часто используют методы «лестницы» (ступенчатого изменения напряжений) и «пробитов». В соответствии с методом лестницы образцы испытывают на усталость последовательно, один за другим. Первый образец испытывают при напряжении, равном среднему значению предела выносливости, определенному по результатам испытаний шести-десяти образцов. При разрушении первого образца до базы испытаний следующий испытывают при более низком напряжении ai+i = аг — Да. Если первый образец не разрушается, то следующий испытывают при напряжении, большем исходного на Дет (здесь Да—приращение напряжения при переходе от одного уровня к другому).

пятно дуги перемещается на поверхность нижнего листа, о чем свидетельствует приращение напряжения на дуге. Активное пятно в полупериоды обратной полярности очищает поверхность нижнего листа от окисной пленки. На нижнем листе образуется сварочная ванна. Когда ее край достигает жидкого металла верхней детали, обе сварочные ванны сливаются, отверстие "захлопывается". На нижней поверхности соединения образуется проплав. Поперечное сечение точки получается оолее равномерным по толщине, чем при сварке свободной дугой, его размеры можно регулировать в широких пределах. Высокое качество соединения обеспечивается более полным разрушением окисной пленки и возможностью контроля сквозного провара. Скачок напряжения при погружении дуги можно использовать как сигнал для окончания процесса сварки.

Поскольку центроид отрицательного заряда, накапливаемого в пленке ФСС, находится дальше дистанции туннелирования, то при инжек-ции электронов из кремния он оказывает практически одинаковое влияние на сдвиги t±VMG и AFj. При инжекции электронов из алюминия зависимости &VMG и AF7 от инжектированного заряда имеют тот же характер, что аналогичные кривые на рис. 2.12, хотя абсолютные значения A V[ почти на порядок превосходят абсолютные значения A VMG, что связано с аналогичным отношением приведенных значений отрицательного заряда к инжектирующей и Si—SiO2 границам раздела, соответственно. Таким образом, зная место локализации отрицательного заряда и измеряя приращение напряжения на МДП-структуре AVj, можно

энергии на единицу объема. Точно так же приращение пластического перемещения для элемента конструкции определяет общее приращение пластической работы.

6. Экспериментальные исследования градиентальности вектора приращения пластической деформации Деу поверхности текучести в точке нагружения показывают, что для траекторий нагружения малой и средней кривизны наблюдается удовлетворительное соответствие между направлением нормали к поверхности текучести в точке нагружения и направлением вектора приращения пластической деформации. Для траекторий в виде двухзвенных ломаных наблюдается некоторая общая тенденция: чем больше угол излома траектории деформации, тем больше отклонение Ае,§ от нормали к текущей поверхности текучести (для двухзвенной траектории нагружения с изломом ~80° отклонение от нормали составляло ~22°). Причем в работе [1] отмечено следующее: ошибка в выполнении закона градиентальности зависит от величины приращения пластической деформации — отклонение вектора Аеу от нормали возрастает, когда приращение пластической деформации стремится к нулю, наоборот, при увеличении приращения деформации эта ошибка уменьшается (например, при изменении величины выражения V AefjAefj от 0,1-10~6 до 2,0-10~6 ошибка уменьшалась в 3 раза и составляла для сферы Мизеса ~6°).

Параметр А является по существу касательным модулем кривой интенсивность напряжений-приращение пластической деформации для одноосного напряженного состояния и может быть, следовательно, определен из опытов.

При этом проверяют, не приведет ли прогрессирующее формоизменение или комбинация его со знакопеременным пластическим течением (знакопеременное пластическое течение характеризуется тем, что приращение пластической деформации за цикл равно нулю) к нарушению нормальных условий эксплуатации конструкции в течение заданного срока службы. С этой целью найденные из расчета значения деформаций сопоставляют с допускаемыми, установленными на основании эксплуатационных требований.

и эквивалентное приращение пластической деформации, выражаемые формулами:

лентное напряжение аэкв совпадает с интенсивностью напряжений сге , а эквивалентное приращение пластической деформации <&экв - с интенсивностью приращений пластической де-

Приращение пластической деформации, определяемое равенством (9.11.6), происходит только в процессе нагружения. Для этого необходимо, чтобы точка, изображающая в данный момент процесс деформирования, лежала на поверхности деформирования:

Тогда существует эквивалентное приращение пластической деформации 6е<р), которую мы определим таким образом:

рассчитывается только в выделенные моменты R (//) (/ — 1, 2, .,,, N, где jV — число шагов). Возможны две модификации пошагового расчета. Более распространен вариант, в котором по известному состоянию \Ri, BL\ в начале шага и по приращению внешнего воздействия Л.8 — В2 — Вг (индекс 2 относится к концу шага) находится изменение состояния A.R = R2 — Кг. Текущее состояние R (tt) находится суммированием приращений AJR. В другой модификации расчета [82 ] по состоянию \Rlt В^ и воздействию Bz непосредственно находится состояние R.2. Идея данной модификации использует тот факт, что от предыстории деформирования можно считать зависящим только поле неупругих деформаций p-ti (х), а состояние R определяется по заданному полю ptj (x) однозначно — из «упругого» решения. Напомним, что так названо решение краевой задачи термоупругости с дополнительным полем начальных деформаций — в отличие от упругого решения, определяющего реакцию R идеально упругого тела на заданное воздействие В. Таким образом, достаточно суммировать по шагам одно поле неупругой деформации. Это устраняет накопление ошибки, связанной с неточностью выполнения условий равновесия, совместности и физических уравнений (записываемых в первой модификации алгоритма в приращениях и, следовательно, приближенно). С другой стороны, вторая модификация более устойчива по отношению к случайным ошибкам при определении неупругой деформации: если в некотором шаге пластическая деформация в какой-либо точке конструкции ошибочно оказалась завышенной, напряжения в ней получатся заниженными и в следующем шаге приращение пластической деформации будет меньше действительного, что частично компенсирует ошибку.

Приращение пластической работы

Если напряжённое состояние представлять точкой в пространстве компонентов s^ девиатора напряжений, то (1.160) в таком пространстве будет задавать фиксированную поверхность текучести как совокупность всех возможных напряженных состояний, при которых происходит приращение пластической деформации (кроме случаев, когда dcea <^ 0, т. е. начинается упругая разгрузка). Для идеально пластичного материала неприменимо (1.158), так как Ф' (д) — О, а (1.156) при сги = от не дает однозначной связи между deffi и s^. Эта связь должна быть установлена с учетом совместности деформаций при решении конкретной задачи.