Приращению температуры

Приращение удельного теплового потока dqzx на длине dx составит

Таким образом, Дэ„ представляет собой приращение удельного расхода эксергии в идеальной рефрижераторной установке при изменении температуры теплоотдатчика на ДГН. Отрицательный знак правой части уравнений (1.48а) и (1.486) показывает, что при снижении температуры теплоотдатчика удельный расход эксергии на выработку холода возрастает.

По физическому смыслу Дэн представляет собой приращение удельного расхода эксергии на выра-

Так как в рефрижераторных установках класса R отношение Тв1Тв*>1, то из уравнения (1.50) следует, что в идеальных системах приращение удельного расхода эксергии АЗн/Д^н от изменения температуры теплоотдатчика АГН больше приращения удельного расхода эксергии Дэ„/ДГв на такую же величину изменения температуры теплоприемника ДГВ. При этом с понижением температуры Гн теплоотдатчика (объекта охлаждения)

Обозначим объем пара, соответствующий концу парообразования, через и/' (см. рис. 10-1, в) и отложим этот объем от начала координат на диаграмме v—р на продолжении прямой линии а\—v\. Разность v\ —v[ представляет собой приращение удельного объема рабочего тела в процессе парообразования, а соответствующий отрезок на рис. 10-2 отображает процесс парообразования.

Приращение удельного электрического сопротивления Др приближенно определяется по формуле

Таким образом, при заданной плотности потока и фиксированной температуре (или давлении) тепловосприятие пара связано с перепадом давления рг — р параболической зависимостью. При фиксированных начальных параметрах и давлении р расход тепла на этом участке связан также параболической зависимостью с удельным сечением потока //(5сек> т. е. с увеличением плотности потока при заданных начальном состоянии и перепаде давлений количество тепла, участвующего в процессе, уменьшается. Подобный характер изменения расхода тепла вызван тем, что приращение удельного объема протекающей среды убывает при заданном рц — р пропорционально квадрату плотности [см. (6-9')]. В этих условиях нарастанию Gcejf сопутствует снижение паросодержания смеси, а следовательно, и расхода тепла.

dv — приращение удельного объема; v — удельный объем в м3/кг.

Для рассмотренной задачи нет необходимости определять приращение удельного расхода теплоты в тур-боустановке на дополнительную мощность, поскольку подогрев воды осуществляется взамен ПВД в других аппаратах за счет теплоты выхлопного газа ГТУ. Если бы этого не было, то следовало бы рассчитать приращение расхода теплоты (AQo)o по (7.15), и удельный расход теплоты на дополнительную мощность составил бы

Приращение удельного электрического сопротивления Др приближенно определяется по формуле

где Ро — удельное сопротивление при начальной температуре t0, Др (?0, t) — приращение удельного сопротивления при нагреве от температуры t0 до t; Рр (•?„, t) — температурный коэффициент- удельного сопротивления в интервале температур от t0 до t.

источником, к приращению температуры пластины, вызываемой линейным источником. Для z = 0 m > 1, для 2=6 т < 1,

Тепловыделение q пропорционально приращению температуры ДГ2, т. е. по. структуре формула (7.57) совпадает с формулой для определения теплоотдачи в воздух
Таким образом, совместное действие источника Q2 и проходящего тока плотностью / может быть формально представлено как процесс распространения теплоты от мгновенного источника С?2 с дополнительным тепловыделением, пропорциональным приращению температуры ДГ2. Дополнительное тепловыделение формально можно представить как теплоотдачу с обратным знаком. В этом легко убедиться, приравнивая q из уравнения (7.57) и -opATV

зовать в дальнейших выводах следующие допущения: а) изотермические поверхности в пределах данного элемента представляют собой параллельные плоскости, равноотстоящие одна от другой; б) величина среднего за время Лт теплового потока AQ через какую-либо поверхность пропорциональна начальному в пределах элемента времени Ат значению температурного градиента; в) увеличение энтальпии элемента пропорционально приращению температуры в средней точке его объема.

То обстоятельство, что рассматриваемые параллелепипеды невелики в сравнении с размерами всей системы, позволяет использовать в дальнейших выводах следующие допущения: а) изотермические поверхности в пределах данного элемента представляют собой параллельные плоскости, равноотстоящие одна от другой; б) средний за время Ат тепловой поток AQ через какую-либо поверхность пропорционален начальному в пределах элемента времени Ат значению температурного градиента; в) увеличение энтальпии пропорционально приращению температуры в средней точке его объема.

В общем случае, как известно, теплоемкость определяется отношением приращения тепла dQ к приращению температуры dT,

Равновесные давления и температуры двухфазных систем с одной компонентой связаны между собой уравнением кривой упругости р = / (Т); таким образом, каждому приращению температуры отвечает единственно возможное изменение давления, не зависящее от вида процесса

интеграла в формуле (230) стоит значение истинной теплоемкости fj-Ср, которая представляет предел отношения приращения количества тепла к соответствующему приращению температуры в данной точке процесса теплообмена. Если в формуле (231), дающей конечное изменение энтальпии в температурных пределах от Т0 до Т, заменить под интегралом истинную теплоемкость средним значением теплоемкости в тех же температурных пределах, то это значение средней теплоемкости можно вынести за знак интеграла, и тогда значение энтальпии / можно получить по более простой формуле

На рис. 3.37, по данным [3.108], в качестве примера приводятся результаты исследования влияния отложений сульфата кальция на критическое паросодержание. Кривая 1 характеризует закон изменения температуры чистой стенки вдоль канала. Кривая 2 определяет температуру чистой стенки после накопления определенного количества соли, соответствующего приращению температуры стенки при пузырьковом кипении (Д71 = 8—9 °С •— кривая 4). Дальнейшее приращение слоя отложений (AT = 30 °С — кривая 5) привело к изменению профиля температур (кривая 3), однако величина граничного паросодержания не изменилась. Изменение толщины слоя отложений сульфата кальция в пределах 0— 40 мкм практически не сказывается на дкр. В первом приближении можно считать, что тонкие непроницаемые отложения на критические параметры не сказываются.

Данные по приращению температуры стенки АТОТЛ = Т (L) на этапе 2 за счет отложений CaS04 до режима с кризисом теплоотдачи показаны сплошной линией, после режима с кризисом теплоотдачи — штрихпунк-тирной линией. Небольшая разница в значениях ДГОТЛ объясняется смывом части отложений в период перехода с режима пузырькового кипения на режим кризиса теплоотдачи и наоборот.

После накопления на шероховатой части определенного количества соли, соответствующего приращению температуры стенки при пузырьковом кипении ДГ0тл = 5°С (в области максимальной температуры стенки),. ^стах снизилась до 465° С. Эффективный температурный напор снизился