Присутствии небольших

действия предохранительных клапанов должна проводиться в присутствии начальника смены с записью результатов испытания в вахтенном журнале.

Пуск турбины должен производиться под руководством начальника смены (старшего машиниста) цеха, а вышедшей из 'текущего ремонта — под руководством начальника цеха или его заместителя. Пуск турбины после капитального ремонта должен производиться, как правило, под руководством руководителя ремонта в присутствии начальника цеха или его заместителя. При этом руководствуются обычно кривой образцового пуска данной турбины, построенной на основе кривой выбега, указаний завода-изготовителя турбины и опыта эксплуатации. На рис. 4-5 в качестве примера показана 'кривая нормального пуска холодной турбины.

В присутствии начальника цеха (ТЭЦ) либо его заместителя постепенным прикрытием выхлопной (в атмосферу) задвижки проверить действие грузового и пружинного предохранительных клапанов на выхлопной магистрали у турбины и при необходимости произвести регулировку их на заданное давление пара (см. выше).

Проверку автоматических устройств производят под руководством мастера в присутствии начальника

10-2-5. Техническое освидетельствование котла, пароперегревателя, экономайзера должно производиться инспектором котлонадзора в присутствии начальника (заведующего) котельной или лица, ответственного за безопасное действие котла, пароперегревателя и экономайзера.

446. До начала работ ответственный руководитель (мастер) совместно с производителем работ в присутствии начальника смены должен лично проверить надежность отключения котла. "После этого мастер совместно с производителем работ осматривает состояние подлежащих наружной очистке элементов, проверяет, достаточно ли они охлаждены, величину тяги и в зависимости от выявленного состояния принимает необходимые дополнительные меры безопасности. К проведению работ персонал допускается после инструктажа.

479. Ремонтные работы в газоходах, водяных и воздушных экономайзерах и золоуловителях разрешается выполнять при атмосферном давлении в котле и лишь после того, как ответственный руководитель работ вместе с производителем работ в присутствии начальника смены проверит надежность отключения котла, водяного экономайзера, газоходов, воздуховодов, мазутных, газовых и других линий от работающих котлов и магистралей.

610. Ответственный руководитель и производитель работ (бригадир) обязаны до начала работ лично в присутствии начальника смены цеха убедиться, что подлежащий ремонту участок трубопровода дренирован и что в него не могут попасть пар -или горячая вода как со стороны основных задвижек и вентилей, так и со стороны дренажей и обводных линий. Соответствующие задвижки и вентили должны быть заперты на цепи с замками. На запорной арматуре с электроприводами, кроме того, должно быть снято напряжение и удалены предохранители.

На трубопроводах среднего и низкого давлений подтягивать сальники с разрешения начальника цеха можно баз снятия давления, но при обязательном присутствии начальника смены.

315. До начала работ ответственный руководитель работ (мастер) вместе с производителем работ в присутствии начальника смены должны лично проверить надежность отключения котла, после чего мастер совместно с производителем работ осматривают состояние подлежащих наружной очистке элементов, проверяют, достаточно ли они охлаждены, величину тяги в зависимости от выявленного состояния, принимают необходимые дополнительные меры безопасности. К проведению работ персонал допускается после инструктажа.

344. Ремонтные работы в газоходах, водяных и воздушных экономайзерах, а также золоуловителях разрешается выполнять лишь после того, как ответственный руководитель работ вместе с производителем работ и в присутствии начальника смены проверит надежность отключения котла, водяного экономайзера, газоходов, воздуховодов, мазутных и газовых линий от работающих котлов и магистралей.

Низкая коррозионная стойкость титана в кипящих растворах НС1 или H2SO4 (114 мм/год в 10 % НС1) повышается на три порядка в присутствии небольших количеств ионов Си2+ или Ре3* (0,15 мм/год в кипящей Ю % НС1 с добавкой 0,02 моль/л Си2+ или Fe3+) [8]. Присутствие небольшого, количества никеля как в среде, так и в виде легирующей добавки к титану повышает коррозионную стойкость. Показано, например, что титан пассивируется в кипящем 3 % растворе NaCl, подкисленном до рН = 1, если металл легировать 0,1 % № или ввести в раствор 0,2 мг/л Niz+ [9]. Наименьшим коррозионным разрушениям подвергается базисная плоскость гексагональной плотноупакованной решетки титана. Небольшие легирующие добавки палладия, платины или рутения также эффективно уменьшают скорость коррозии в кипящем Ю % растворе НС1 (2,5 мм/год для сплава с 0,1 % Pd; см. рис. 24.1) [10, 11]. Если на поверхности титана присутствует палладий, скорость коррозии в кипящем 1т растворе H2SO4 уменьшается в 1000 раз [12], причем одинаково эффективно по-

Поэтому при коррозионной стойкости покрытия, Ьолее высокой, чем у основного металла, общее количество водорода, участвующего в катодном процессе, значительно уменьшается, т.е. снижаются поверх^ ностная концентрация водорода и наводороживание стали. Покрытие может снижать также долю водородной деполяризации, облагораживая электродный потенциал. Снижение доли водорода, образующегося при коррозии и проникающего в сталь, может быть достигнуто в том случае, если металл покрытия не является стимулятором наводороживания. Такой эффект был обнаружен в присутствии небольших количеств солей Cd, Sn, Pb, введенных в раствор соляной кислоты (рН = 1,5), при этом долговечность стали под нагрузкой значительно возросла. При наличии других ионов металлов возможен обратный эффект.

До конца выявить роль блескообразователей в процессе золочения до сих пор не удается. Это связано с недостаточностью экспериментальных данных о влиянии различных добавок на кинетику катодного процесса. Анализируя те данные, которые имеются в литературе, можно сделать заключение, что в основном все блеско-образующие добавки, как органического, так и неорганического происхождения, затрудняют процесс разряда золота. Так, Б. С. Красиков при электроосаждении блестящего сплава золото — медь из электролита, содержащего тиомочевину, обнаружил увеличение катодной поляризаций золота. Е. Рауб установил, что этилксантат калия затрудняет процесс разряда золота; такое же торможение процесса наблюдается в присутствии небольших количеств серебра в электролите.

*** В присутствии небольших количеств окислителя скорость коррозии титана снижается. По данным [252], в кипящей 65%-ной HNOS скорость коррозии в присутствии 0,1% окислителя, мм/годз 0,43 (без окислителя); 0,38 (Си2*); 0,14 (Fe3+); <0,01 (voj): <0,01 СГ2О?~; <0,01 (Се1+). Длительность испытания 6S ч.

Избыток кремния приводит к небольшому уменьшению сопротивления КР, однако сопротивление при этом остается относительно высоким [51]. Добавки марганца и хрома к сплавам серии 6000 регулируют размер зерна и увеличивают как прочность, так и пластичность [115]. Сплавы, имеющие добавки хрома и марганца, имеют минимальную чувствительность к межкристаллитной коррозии в растворах типа соль — кислота и соль — пероксид водорода, особенно в присутствии небольших количеств примесного элемента железа [115]. Медь также способствует повышению прочности сплава, однако при содержании>0,5 % Си сопротивление сплава к коррозии понижается [116]. Хотя сплавы системы А1 — Mg — Si имеют высокое сопротивление общей коррозии и КР [51, 115], определенные отклонения от стандартной термической обработки могут сделать эти сплавы чувствительными к КР в состоянии естественного старения Т4. Это имеет место, когда температура под закалку слишком высока, а скорость закалки невысокая [51, 117]. Даже в этих условиях КР на поперечных образцах сплава 6061-Т4 происходило только на высоконапряженных пластически деформированных образцах и отсутствовало при испытании образцов на растяжение, напряженных на 75 % or предела текучести. Искусственное старение закаленного с низкой скоростью сплава 6061-Т4 до состояния Т6 устраняло тенденцию-к КР [51].

Однако появление в воде хотя бы небольших количеств аммиака или его производных приводит к увеличению растворимости гидратировапной окиси меди вследствие образования комплексов аммиакатов меди. Так, работы МЭИ показали, что при 350 °С в присутствии небольших количеств аммиака в воде, обусловленных отсутствием специальных мер по удалению его в диапазоне значений рН = 6-М2 (регулируемых NaOH и HN03), растворимость окислов меди практически постоянна и соответствует уже не 6—8, а 20—22 мкг/кг. К еще большей величине <~50 мкг/кг при этой температуре приводит использование уравнения растворимости в сверхкритической области, составленного по экспериментальным данным Покока. Составленные по этим данным для сверхкритических параметров уравнения растворимости окиси меди при рН питательной воды, равных 7,5 и 9,5, имеют вид:

зионной стойкостью даже в присутствии небольших количеств кислорода,

Сплавы циркалой II и циркалой III, разработанные специально для применения в ядерной промышленности, обладают чрезвычайно высокой коррозионной стойкостью даже в присутствии небольших количеств кислорода, азота и водорода в металле.

Влияние хрома и никеля на области существования аустенита и феррита в присутствии небольших количеств углерода (не более 0,08%) и при десятикратном отношении ниобия к углероду, входящих в состав стали, показано на рис. 186 [296].

К применяемым для этой цели аминам можно отнести аммиак, циклогексиламин и морфолин. Использование аммиака иногда считают нежелательным, так как он может вызвать коррозию меди и медных сплавов, особенно в присутствии небольших количеств кислорода. Тем не менее аммиак применяют довольно успешно, и это объясняется, по-видимому, тем, что в питательной воде поддерживается очень низкое содержание растворенного кислорода. Циклогексиламин и морфолин не вы-

Также в присутствии небольших количеств СНзСООН и H2SO4