Приведены численные

В улучшенной конструкции е золотник установлен в промежуточной втулке 3, выполненной из качественного материала с повышенной износостойкостью. В наиболее правильной конструкции УК золотник установлен в отдельном корпусе 4, соединяемом со станиной по привалочной поверхности.

Если опорную поверхность фланца выполнить слегка конической (рис. 425, е), то при затяжке фланец касается привалочной поверхности сначала периферией, затем, упруго деформируясь по мере увеличения силы затяжки, ложится на поверхность всей плоскостью. Результатом является более равномерное распределение усилий по опорной поверхности, а также увеличение жесткости и устойчивости крепления.

Стыкование деталей по скрещивающимся плоскостям усложняет изготовление и затрудняет уплотнение стыков. Пример нетехнологичного соединения приведен на рис. 434, а. Боковая крышка 1 установлена на стыке корпуса и верхней крышки. Конструкция требует обработки привалочной поверхности в -сборе корпуса и крышки. Для^ обеспечения герметичности стыка необходима установка толстой упругой прокладки.. В целесообразной конструкции б стык корпуса и крышки вынесен за пределы расположения крышки. v

Допуск плоскостности (мм) верхней привалочной поверхности (плоскости прилегания головок цилиндров) каждого ряда на длине, мм:

общей оси отверстий под гильзы цилиндров на длине 300 мм . , передней и задней привалочных поверхностей на длине 100 мм Допуск параллельности (мм) верхней привалочной поверхности блок-картера и общей оси подшипников распределительного вала относительно общей оси крайних отверстий под коренные опоры на длине, мм:

В улучшенной конструкции е золотник установлен в промежуточной втулке 3, выполненной из качественного материала е повышенной износостойкостью. В наиболее правильной конструкции УК золотник установлен в отдельном корпусе 4, соединяемом со станиной по привалочной поверхности.

Если опорную поверхность фланца выполнить слегка конической (рис. 425, е), то при затяжке фланец касается привалочной поверхности сначала периферией, затем, упруго деформируясь по мере увеличения силы затяжки, ложится на поверхность всей плоскостью. Результатом является более равномерное распределение усилий по опорной поверхности, а также увеличение жесткости и устойчивости крепления.

Стыкование деталей по скрещивающимся плоскостям усложняет изготовление и затрудняет уплотнение стыков. Пример нетехнологичного соединения приведен на рис. 434, я. Боковая крышка 1 установлена на стыке корпуса и верхней крышки. Конструкция требует обработки привалочной поверхности в сборе корпуса и крышки. Для обеспечения герметичности стыка необходима установка толстой упругой прокладки. В целесообразной конструкции б стык корпуса и крышки вынесен за пределы расположения крышки. v

Зазор между плоскостью мембраны и плоскостью фланца допускается не более 0,2 мм на участке длиной 100—300мм. Перед приваркой мембраны к фланцу его подогревают до 160—250 °С в зоне предстоящей сварки. Приварку мембран производят два (в крайнем случае один) сварщика обрат-ноступенчатым способом угловым швом в 2—3 прохода, электродами УОНИ 13/55 или ТМУ—21 диаметром 3—4мм при силе тока 150—180 А. Корневой шов приварки мембран предпочтительнее выполнять аргонодуговой сваркой; допускается электродуговая сварка указанными выше электродами диаметром 2,5—3,0 мм при силе тока 80—120 А. Непараллельность плоскости мембраны и плоскости фланца, измеренная по зазору на глубине 10—20 мм от наружного торца привалочной поверхности фланца, допускается не более 0,50 мм. При большем зазоре необходимо установить металлические прокладки в имеющиеся зазоры, прихватив их к фланцу. Поверхность мембраны со стороны сварного соединения с фланцем зашлифовывают на ширину 5—10 мм с уклоном внутрь подогревателя. Зашлифовку производят от 0 на границе зачистки до 0,4—1,0 мм на торце, прилегающем к сварному шву. Плоскостность мембран контролируют в радиальном и окружном направлениях линейкой длиной 150—200 мм. Выпуклости на поверхности мембран более 0,2 мм не допускаются; их удаляют зашлифовкой, при этом на мембранах толщиной 6^10 мм глубина выборки не должна превышать 3 мм, а на мембранах толщиной 6^6 мм—2 мм.

По форме привалочной поверхности различают фланцы с соединительным выступом (например, тип I), без выступа (например, тип IV), с выступом (тип II) или впадиной (тип V), с шипом или пазом (тип III), под прокладку овального сечения (тип VI) и др.

Фланцы с шейкой больших аппаратов целесообразно изготовлять из специальных фланцевых угольников, вальцуя их в кольцо и сваривая концы. Механическая обработка при этом минимальна и сводится к проточке привалочной поверхности.

приведены численные результаты решения задач о растяжении прямоугольной пластины с различно расположенными в ней трещинами. Результаты сравниваются с аналогичными, полученными методом коллокацнй. Видно, что МГЦ У обеспечивает точность, сравнимую с методом коллокаций. В таблице 14.2 приведено сравнение результатов расчета атих задач МГИУ и МКЭ (использовались сингулярные элементы в концевой области трещины). В МГЛУ сопоставимая точность достигается при меньших затратах машинного времени.

В книге приведены численные примеры расчетов, что должно помочь студентам и курсантам при выполнении домашних заданий, курсовых работ и проектов. При этом авторы стремились по возможности использовать методики, основанные на аналитических выражениях, чтобы при расчетах можно было применять ЭВМ с относительно небольшой памятью.

В табл. 4, 5, 6 приведены численные значения моментов, вычисленные по формулам, указанным в таблицах. Пользуясь этими таблицами, вычерчиваем графики, как показано на фиг. 54. В правой части этой фигуры располагаем систему координат Юю. Выбираем масштаб времени nt =0,0002 сек/мм и масштаб угловой скорости йш=2 сек-[/мм. В левой части фигуры вычерчи-

В табл. 16—21 приведены численные значения предельных отклонений (полей допусков) отверстий и валов в системе отверстия и в системе вала, для размеров сопряжений от 1 до 500 мм1.

Соотношение между рассеянием и поглощением на частицах существенно изменяется в зависимости от величины х и р. В табл. 1-1 приведены численные значения критерия Sc для частиц с комплексным показателем преломления пг = 1 — i/.

В табл. 4-3 приведены численные значения радиуса эквивалентной полусферы для объемов различной геометрической формы.

В табл. 4-4 приведены численные значения -^-, — ^ и -^ , полученные Хоттелем [Л. 110] применительно

Таким образом, получены общие формулы для сравнения точностей оптимального и существующего методов управления процессом токарной обработки деталей подшипников. Приведены численные значения дисперсий погрешностей, характеризующие рассмотренные методы управления ходом технологического процесса. Найдены оптимальные значения шага подналадок, минимизирующие погрешности, вызванные износом режущего инструмента, и ошибки, обусловленные самим процессом подналадки.

В табл. 8-5 приведены численные значения А, подсчитанные для частиц различных диаметров (YM = = 2500 кг/ж3) при псевдоожижении воздухом (t = = 100° С). Учтена лишь кондуктивная составляющая а. Там же указано, какую долю первоначального температурного напора (^о—д) составляет напор за первым рядом (/1—Ф), если температура частиц О в первом ряду практически постоянна (O — const). Это имеет место при сушке в периоде постоянной скорости и вообще всегда при достаточно хорошем перемешивании материала в слое._____________________________________________

В табл. 2 приведены численные значения эффективных сечений ослабления и коэффициентов ослабления луча для изученной области температур и всех исследованных пылей.

можно определить роль прямого и косвенного теплообмена излучением между FI и ^з- В качестве примера в табл. 12-2 приведены численные значения этих соотношений для круглого отверстия при различных ЯД).