Приведены алгоритмы

других жидкостей. Резкое увеличение D0 при снижении давления ниже атмосферного объясняется возрастанием влияния силы инерции, препятствующей отрыву пузырьков. Для процесса пузырькового кипения представляет интерес также величина средней частоты отрыва пузырьков от поверхности нагрева /. В табл. 4-2 приведены экспериментально измеренные значения /, Dn и произведения D0f при кипении ряда жидкостей на горизонтальной поверхности при атмосферном давлении [Л. 120].

При кипении обычных жидкостей на металлических поверхностях нагрева средние отрьтные диаметры пузырьков ?>„ при атмосферном давлении составляют примерно 1—2 мм. При увеличении давления значения ?>„ уменьшаются. На рис. 4-10 представлены значения D0 при кипении воды в большом объеме на горизонтальной поверхности [32, 119] в диапазоне давлений (0,2-^100)-105 Па. Качественно такие же зависимости были получены и для других жидкостей. Резкое увеличение D0 при снижении давления ниже атмосферного объясняется возрастанием влияния силы инерции, препятствующей отрыву пузырьков. Для процесса пузырькового кипения представляет интерес также величина средней частоты отрыва пузырьков от поверхности нагрева /. В табл. 4-2 приведены экспериментально измеренные значения /, D0 и произведения D0f при кипении ряда жидкостей на горизонтальной поверхности при атмосферном давлении [119].

Для переходной области, соответствующей температуре обработки 2100—2300° С, можно предположить, что немонотонное изменение предела прочности с температурой — наличие экстремума — вызвано немонотонностью изменения входящего в уравнение (1.29) модуля упругости. Последний, как отмечалось выше, удовлетворительно описывается на основании выдвинутых в работе [190] представлений. Вычисленные по формуле (1.28) значения упругой постоянной С44 для различной температуры обработки полуфабриката материала КПГ иллюстрирует табл. 1.16. Кроме того, в таблице приведены экспериментально определенные значения величины LJLa, а также характеризующее степень графитации отношение интенсив-ностей дифракционных линий /ш/Лю-

В табл. 21 приведены экспериментально полученные величины (йср и коэффициенты Ъ, К, q. Коэффициенты Ъ> = 0,35—1,5 лежат в области часто встречающихся значений (табл. 16), то же относится и к
Электромагниты переменного тока нормализованы (фиг. 21 и табл. 11). Номинальное тяговое усилие гарантируется при максимальном ходе якоря и напряжении сети 0,85 от номинального. По длине хода тяговое усилие изменяется, достигая наибольшего значения в конце хода. В табл. 12 приведены экспериментально полученные значения тяговых усилий в начале ходов различной длины.

Выпускаемая издательством «Наука» серия монографических публикаций по вопросам малоцикловой прочности, к которой относится и настоящая монография, рассматривает в логической последовательности основные подходы к оценке сопротивления материалов и элементов конструкций циклическому упругопласти-ческому деформированию и разрушению. В первой из этих монографий — «Прочность при малоцикловом нагружении» (1975 г.) — изложены основополагающие аспекты методов оценки малоцикловой прочности конструкционных материалов и методов их испытаний, приведены экспериментально обоснованные закономерности деформирования и разрушения, которые описывают характер поведения материалов в рассматриваемых условиях нагружения. Следующая монография — «Поля деформаций при малоцикловом

Скалярные параметры модели для стали Х18Н10Т приведены в работе [46]. На рис. 6.1 — 6.4 приведены экспериментально определенные параметры модели для стали Х18Н9.

В обзоре приведены экспериментально полученные значения коэффициентов испарения и конденсации 93 веществ. Под коэффициентом испарения или конденсации понимается, как обычно, коэффициент а в формуле Кнудсена-Герца:

ми возникновения влаги в кромочных следах сопловых и рабочих решеток, которые проводились на двухвенечной ступени скорости и обращенной модели. На рис. 2-15,а представлена схема двухвенечной ступени скорости и установленного за ней сопла Лаваля1. На рис. 2-15,6 приведены экспериментально измеренные распределения относительных статических давлений вдоль сопла при различных параметрах пара за ступенью (перед соплом). Основные геометрические размеры ступени приведены в табл. 2-1.

В табл. 2-5 и 3-19 приведены, экспериментально найденные значения температур фазового превращения, а также характерные отношения этих температур для ионных теплоносителей и их компонент. Опытные данные по критическим температурам для мезодесмлческих теплоносителей отсутствуют, а вычисление их по прави-лу Гульдберга — Грю не является 0бо;сноваяным, поскольку для остальных подгрупп ионных теплоносителей оно дает заниженные значения против опытных. Для изодесмических теплоносителей отношение Тн/Ткр = =0,65-^0,66, а для анизодесмических, по-видимому, 0,7, что и принято нами для сплавав ОС-1 и ОС-2.

Теплоемкость сплавов солей подчиняется закону аддитивности, что дает основание рассчитать их через теплоемкости компонент, составляющих эти сплавы. Подсчитанные таким путем теплоемкости сплавов СС-1 и СС-2 в жидком и парообразном состояниях приведены в табл. 3-05. В этой же таблице приведены экспериментально найденные значения теплоемкости спла-ва СС-4

Даны критерии оценки точности воспроизведения траекторий точек, принадлежащих звеньям промышленных роботов, приведены алгоритмы расчета погрешностей на ЭВМ, рассмотрены методы измерения координат точек траекторий и непосредственно модулей векторов погрешностей.

Во второй главе обсуждаются принципы построения алгоритмов исследования надежности систем методом статистического моделирования на УЦВМ. Дана общая характеристика алгоритмов оценки надежности двух классов представления систем и особенности записи алгоритмов с помощью АЛГОЛ-60. Приведены алгоритмы формирования последовательностей случайных чисел, алгоритмы расчета количественных характеристик надежности систем, работающих до первого отказа, и восстанавливаемых систем. Рассмотрены конструкции алгоритмов исследования надежности условных систем при последовательном, параллельном и смешанном соединении элементов и алгоритмов исследования надежности безусловных систем. В конце главы описан алгоритм расчета надежности систем с учетом ухода основных параметров за допустимые пределы.

Приведены алгоритмы (Фортран) моделирования динамики разветвленной гидросистемы, которая включает аксиально-поршневой насос, напорный трубопровод и встроенные в магистраль гидроустройства. Задача моделирования сведена к решению по участкам квазилинейных гиперболических уравнений. Решение осуществляется методом характеристик.

В сборнике приведены алгоритмы и программы исследования динамики механизмов с гидравлическими и пневматическими устройствами, цикловых и комбинированных механизмов, шагающих машин и манипуляторов. Даны решения задач анализа и синтеза с применением электронных цифровых вычислительных машин.

Характерные для атомной техники повышенные требования к надежности и безопасности работы оборудования еще более ужесточаются для одноконтурных АЭС. Поэтому теплообменные аппараты таких АЭС необходимо рассчитывать с максимально возможной точностью, что может быть достигнуто только на основе методик, позволяющих определять локальные характеристики теплообмена и параметры потока и реализованных в виде программ на ЭВМ. Для химически реагирующего теплоносителя в методиках расчета необходимо учитывать также влияние кинетики химической реакции, «неидеальность» теплофизических свойств, наличие неконденсируемых, но рекомбинируемых газов в конденсаторе и т. д. Теория теплового и гидравлического расчета теплообмен-ных аппаратов с химически реагирующим теплоносителем изложена в работе [4.1]. Ниже приведены алгоритмы расчета теплообменников различного типа на основе этой теории.

Рассматриваются^обобщенная модель пневмопривода и проблемно-ориентированная программа по исследованию ее. Предлагается модульный принцип формирования модели. Приведены алгоритмы и описания всех модулей программы. Табл. 3, ил. 3, библ. 3 назв.

Приведены алгоритмы решения одно- и трехмерных краевых задач, представлены результаты расчетов и их анализ.

Рассматриваются процессы тепло- и массообмена при непосредственном контакте газа и жидкости в аппаратах энергетических и теплоиспользующих установок. Анализируются закономерности равновесия движущих сил взаимосвязанных тепло- и массообмена. Выведены дифференциальные уравнения интенсивности тепло- и массообмена, позволяющие в единой форме представить расчетные зависимости для любых процессов и аппаратов в широком диапазоне физических и режимных параметров. Приведены алгоритмы и примеры инженерного расчета тепло- и массообмена в контактных аппаратах разного типа: барботажных, пенных, с орошаемой насадкой, камерах орошения.

Приведены алгоритмы двух программ широкого профиля для раздельного исследования статических и динамических характеристик большой группы стабилизаторов, отличающихся типом клапанов, числом демпфирующих дросселей и их сочетаниями. Даны результаты моделирования переходных процессов. Рис. 5. Библ. 2 назв.

На основе примеров, взятых из практики проектирования паровых котлов в ПО «Красный котельщик», рассмотрено влияние различных факторов на процессы теплообмена в топке, конвективных, радиационных и радиационно-конвективных поверхностях нагрева. Приведены алгоритмы и расчеты характеристик топлива, теплового баланса, конструкторские расчеты поверхностей нагрева парового котла. В каждой главе даны задачи, снабженные ответами.

УЭ с мягкой характеристикой реализуются в виде тонкостенных конструкций, способных иметь несколько форм упругого равновесия, т. е. способных к потере устойчивости исходной формы упругого равновесия. В первом приближении расчеты можно вести по известным выражениям для тонкостенных конструкций из линейно-упругого материала (с подстановкой ц = 0,5), так как деформации малы. Однако перемещения достигают значительной величины, и поэтому при определении характеристик приходится решать геометрически нелинейную задачу. В настоящее время имеющиеся расчетные зависимости получены только численным путем Эти результаты не обработаны в виде упрощенных формул и поэтому в данном справочнике не могут быть приведены. Алгоритмы и программы расчета приведены в монографии [21]. В форме безразмерной кривой обработан только случай сжатия тонкостенной трубы.