Приведены аналитические

Пружинный одномассный динамический гаситель с трением. Расширение частотного диапазона, в котором осуществляется динамическое гашение колебаний, может быть достигнуто также при рациональном использовании диссипативных свойств пружинного одномастного гасителя. На рис. 10.28 приведены амплитудно-частотные характеристики объекта (см. рис. 10.14,6) для различных коэффициентов вязкого трения pY Здесь а — амплитуда. Для обеспечения максимального значения амплитуды остаточных колебаний следует подобрать затухание р, таким образом, чтобы в точках А

Пружинный одномассный динамический гаситель с трением. Расширение частотного диапазона, в котором осуществляется динамическое гашение колебаний, может быть достигнуто также при рациональном использовании диссипативных свойств пружинного одномассного гасителя. На рис. 10.28 приведены амплитудно-частотные характеристики объекта (см. рис. 10.14, б) для различных коэффициентов вязкого трения р1,. Здесь \а — амплитуда. Для обеспечения максимального значения амплитуды остаточных колебаний следует подобрать затухание (3, таким образом, чтобы в точках А

приведены амплитудно-частотные характеристики ускорения корпуса редуктора при возбуждении силой с единичной амплитудой. Подсоединение крышки редуктора уменьшает ускорение на 5—8 дБ в диапазоне частот выше 200 Гц и ликвидирует низкочастотные формы колебаний рамы (рис. 70, б). Уменьшение амплитуд колебаний вызвано увеличением коэффициента поглощения системы за счет потерь энергии в разъеме крышки и корпуса. Резонансные частоты при этом практически не изменились. Установка в корпус зубчатой передачи уменьшает его податливость еще на 10—12 дБ за счет увеличения массы примерно в два раза и коэффициента поглощения системы в два-три раза (рис. 70, в).

Рассматриваются АУУ, управляемые с помощью индикаторных устройств. -Приводится исследование колебаний ротора с АУУ. Дан расчет определения критических скоростей, а также приведены амплитудно-частотные и фазовые характеристики, необходимые для правильного проектирования индикаторных устройств, которые в рассматриваемых АУУ представляют прототипы извест-•ных или подобных (маятниковых, шариковых, жидкостных и других) •самобалансирующих устройств.

Датчик регистрирует колебания промежуточной рамы и преобразует их в колебания давления жидкости в полостях силового цилиндра. Последние преобразуются в колебания силового воздействия, находящиеся в про-тивофазе к колебаниям промежуточной рамы, что приводит к уменьшению амплитуды колебаний промежуточной рамы. Масса 6 и жесткость пружины 7 выбираются так, чтобы собственная частота датчика была значительно меньше самой низкой частоты спектра вибраций объекта. В этом случае датчик работает в зарезонансной области. Из рис. 2, на котором приведены амплитудно- и фазочастотные характеристики датчика, видно, что амплитудное и фазовое искажения сигнала, воспринимаемого датчи-

Рассмотрена задача о нелинейных колебаниях в одноступенчатом планетарном редукторе. Предложена методика исследования динамической модели, приведены амплитудно-частотные характеристики, полученные на АВМ при изменении величины внешнего возбуждения и бокового зазора; дан анализ этих характеристик. Рис. 10, библ. 4 назв.

На рис. 4 приведены амплитудно-частотные характеристики системы, описываемой уравнением (9) при 8 =j= О (рис. 4, а) и б = = 0 (рис. 4, б). Эти характеристики были получены при моделировании уравнения (9) на аналоговой машине Аналакк-110. На осциллограмме (рис. 4, а) ясно видны дополнительные пики амплитудно-частотной характеристики на частотах следования управ-

На рис. 6 приведены амплитудно-фазовые характеристики рассматриваемого гидропривода при отсутствии нагрузки на штоке, определенные осциллографированием, а на рис. 7 — те же характеристики при наличии позиционной нагрузки с градиентом 15 кг/мм. Эти характеристики показывают, что в диапазоне частот командного сигнала от 0 до 12 гц величина фазового сдвига лежит в пределах 90—110°, незначительно увеличиваясь при на-

При изменении соотношения масс дебалапсов и частоты возмущения в широких пределах изменяются параметры эллиптической траектории грузонесущего органа. На рис. 3 в качестве примера приведены амплитудно-частотные характеристики питателя при различных соотношениях масс дебалансов. Из анализа рис. 3 следует, что амплитудно-частотная характеристика колебаний грузонесущего органа в направлении оси х остается неизменной, так как суммарная масса дебалансов, определяющая величину амплитуды колебаний в этом направлении, остается постоянной. Амплитудно-частотные характеристики колебаний в направлении оси у меняются в зависимости от разности масс дебалансов, соответственно меняется и конфигурация траектории грузонесущего органа.

Ha рис, 9 приведены амплитудно-частотная W (и) и фазочастотиая Ч?1 (со) характеристики системы, имеющей следующие параметры: d, — 1 • 10"3 м; F, = 5-10-7 м2; dn = 2,9- Ю-2 м; /„ = 1,2- Ю-2 м; уа = 1,67- 1Q-» м; ^ = 2,3-10"2 м; А, = 1,2- Ю-2 м;

На рис. 2 приведены амплитудно-частотные характеристики рассматриваемой системы с гасителем (см. рис. 1, б), построенные при ?0 = 1, 5Г = 0. Для сравнения на рис. 2, а штриховой линией нанесена амплитудно-частотная характеристика объекта, (см. рис. 1, а). При выбранной настройке присоединение гасителя образует такую результирующую систему с двумя степенями свободы, у которой на частоту возбуждения приходится антирезонанс. При этом частота антирезонанса совпадает также с резонансной частотой исходной системы. Последнее обстоятельство не яв ляется обязательным, поскольку настройка ?».= 1 обеспечивает антирезоианс на любой фиксированной частоте возбуждения, однако эффект динамического гашения проявляется наиболее сильно именно при шг = ш = а0, так как при а =^ мо колебания демпфируемого объекта при отсутствии гасителя не столь значительны,

В табл. 12 приведены аналитические радиоизотопы некоторых элементов, определение которых представляет наибольший интерес с точки зрения коррозионно-электрохимического исследования. Под аналитическими понимаются те изотопы (из числа существующих для данного элемента), которые по совокупности признаков (тип и энергия излучения, период полураспада!, доступность изотопа, возможность

Систематизированы результаты теоретических и экспериментальных исследований физических и механических, в том числе упругих свойств одно- и многофазных поликристаллических систем. Изложены современные методы оценки свойств анизотропных систем, описаны эффективные характеристики процессов распространения тепла, прохождения тока, диффузии и фильтрации в однофазных гетерогенных материалах. Показаны возможности оптимизации конструкций и технологических процессов получения материалов с благоприятной анизотропией свойств. Приведены аналитические выражения для расчета упругих и термоупругих характеристик материалов.

Основанная на этих гипотезах теория .тонкостенных стержней открытого сечения рассматривалась рядом исследователей, но законченная форма ей была придана В. 3. Власовым [24]. Деформации тонкостенных кривых стержней в отличие от прямых сопровождаются существенными искажениями формы их сечения. Задача о чистом изгибе стержней с круговой осью описывается почти такими же уравнениями, как осесимметричная деформация оболочек.вращения. Для стержней малой кривизны эти уравнения могут быть упрощены. В § 45 рассмотрены числовые методы расчета, а для стержней, составленных из цилиндрических и плоских стенок, приведены аналитические решения.

Ниже приведены аналитические зависимости, показывающие связь величины износа со свойствами материалов и внешними условиями, в которых происходит износ рабочих поверхностей деталей [56].

Приведены аналитические зависимости, устанавливающие связь между геометрическими размерами гидросистемы резонансного преобразователя и динамическими свойствами заключенной в ней жидкости. Показано существование зон повышенной чувствительности собственных свойств колебательной системы, включающей преобразователь, к изменению отдельных геометрических параметров последнего.

Ниже приведены аналитические зависимости, показывающие связь величины износа со свойствами материалов и внешними условиями, в которых, происходит износ рабочих поверхностей деталей [6].

Даны экспериментальные исследования выносливости сталей в коррозионной среде, при асимметричном и двухчастотном нагружении. Изложены теоретические и экспериментальные данные о влиянии параметров нагружения на изменение выносливости при двухчастотном нагружении. Приведены аналитические зависимости для прочностных расчетов и определения запасов прочности на усталость деталей гидротурбин.

В гл. 7 впервые приведены аналитические выражения для определения точных законов распределения моментов окончания последовательной процедуры любого вида в случае экспоненциального и биномиального распределений.

В монографиях [29, 80, 100, 109] для жаропрочных материалов приведены аналитические выражения, описывающие закономерности термической усталости при наличии выдержки, и классификация временных процессов. В результате исследований длительной термической усталости [29] установлено, что при оценке малоцикло-

Основанная на этих гипотезах теория тонкостенных стержней открытого сечения рассматривалась рядом исследователей, но законченная форма ей была придана В. 3. Власовым [24]. Деформации тонкостенных кривых стержней в отличие от прямых сопровождаются существенными искажениями формы их сечения. Задача о чистом изгибе стержней с круговой осью описывается почти такими же уравнениями, как осесимметричная деформация оболочек вращения. Для стержней малой кривизны эти уравнения могут быть упрощены. В § 45 рассмотрены числовые методы расчета, а для стержней, составленных из цилиндрических и плоских стенок, приведены аналитические решения.

Десятая глава посвящена проблеме изучения и использования условий устойчивого закритического деформирования материалов в элементах конструкций. Рассмотрены наиболее простые деформируемые тела, допускающие аналитическое решение нелинейной краевой задачи. Полученные решения, иллюстрируя закономерности изучаемого механического явления, являются, кроме того, элементами методического обеспечения некоторых экспериментальных исследований. Показано, что обеспечение условий равновесного накопления повреждений на закритическои стадии деформирования является способом использования резервов несущей способности, которые могут быть весьма значительными, и целью оптимального проектирования конструкций на базе соответствующего развития численных методов решения краевых задач механики. Рассмотрен вопрос оценки устойчивости накопления повреждений на закритическои стадии деформирования при решении краевых задач методом конечных элементов. Приведены аналитические и численные решения краевых задач, иллюстрирующие процессы развития зон разупрочнения в деформируемых телах. Обсуждается методология прочностного анализа на основе понятия "катастрофичность разрушения".