Приведены диаграммы

На рис. 136,6 приведены аналогичные построения для определения г„ в механизме с эксцентрично расположенной штангой в соответствии с формулой (4,67). Из построения видно, что при одном и том же значении Ymax радиус г, и размеры механизма уменьшаются при расположении эксцентриситета влево от оси кулачка: /\,,<гм. Таким же построением можно определить г, для механизма с качающейся штангой. Радиус г„ базовой окружности профиля должен быть определен в интервале рабочего перемещения, в котором ведущим является кулачок.

На фиг. 29 приведены графики экстраполированных значений коэффициентов трения до Рг=0 (1 — полиметилметакрилат; 2 — полиформальдегид; 3 —технический капрон). На фиг. 30 приведены аналогичные данные для резины СКН-18+СКН-26.

описывалась аппроксимацией^ (49), параметры которой представлены в табл. 8. В той же таблице приведены аналогичные параметры для кривых при одноосном нагружении склеиваемых композиционных материалов. Способы разбивки рассмотренных соединений на конечные элементы представлены на рис. 47, 48, 49. На этих же рисунках схематически представлены граничные условия в соединениях.

В работе [9] также отмечены максимумы изменения энергии разрушения двух других полимерных систем, а именно эпоксидная смола — стекло и полиэфирная смола — стекло. Авторы [9J показали, что энергия разрушения зависит от степени связи по границе раздела стеклянных шариков и полимерной матрицы. Степень этой связи изменялась перед изготовлением композита путем предварительной обработки стеклянных шариков различными способами. Наибольшие значения энергии разрушения были получены при предварительной поверхностной обработке шариков составом, который применяется для облегчения выемки изделия из формы, что приводило к наиболее слабой связи по поверхности раздела. При увеличении прочности межфазных связей другими составами были получены более низкие величины энергии разрушения. На рис. 1 приведены аналогичные результаты для системы эпоксидная смола — стекло. Авторы [9] объяснили эти результаты образованием большей площади поверхности вследствие нарушения связи стеклянных шариков с матрицей в процессе возникновения трещины.

На рис. 3.20 приведены аналогичные кривые ползучести для режима испытания 565 °С, <У0=160 МПа, который не использован при статистической обработке (контрольные испытания для обеих групп).

Ранее для трения скольжения было показано, что усталостное разрушение поверхностей при тяжелых режимах нагружения сопровождается периодическим характером структурных изменений, который может быть использован для сокращения времени испытания при оценке износостойкости металлов и сплавов. С учетом актуальности этой проблемы ниже приведены аналогичные исследования для процесса изнашивания в струе твердых сферических частиц.

В более раннем докладе [231] той же фирмы приведены аналогичные данные для ряда других сталей и некоторых алюминиевых сплавов. Было показано, в частности, что коррозионная стойкость медьсодержащей стали ASTM А-242 примерно на 3Q%! выше, чем малоуглеродистой стали. Обе стали обладали хорошей стойкостью в морской воде с содержанием кислорода 5 мкг/кг, но сильно корродировали при концентрации растворенного кислорода >100 мкг/кг. Высокие скорости коррозии сталей, содержащий 4—8 % № и 3,5 % Сг, наблюдались в горячей воде при концентрации кислорода 125 мкг/кг (при более низких концентрациях кислорода эти стали не испытывались). Данные о щелевой и питтинговой коррозии деформируемых нержавеющих сталей были противоречивы. Приведена последовательность сталей, стойкость которых убывала: 316, 304, 409 и 430. Литейные нержавеющие стали CF-8, CF-8M и СА-15 в воде с содержанием кислорода 125 мкг/кг подвергались сильной местной коррозии, а при содержании кислорода 5 мкг/кг их стойкость была намного выше.

в случае, когда все Фй (я) -> min. Ясно, что наилучшей (идеальной) моделью а" была бы такая, у которой одновременно все \ = 1. На рис. 1 построены графики зависимости IgN от Iog2 N, где N — общее число экспериментов, проведенных на ЭВМ, а N — число экспериментов, удовлетворяющих тому условию, что все А* у данной модели я,- (i — i,...,N) одновременно больше (или равны) некоторой наперед заданной константы. На этом же рисунке приведены аналогичные зависимости для «слепого» случайного поиска (Ар, каковым является, например, ЛП-подок, Эффектив-

Графики зависимости, приведенные на рис. 4.8, показывают, что с уменьшением размера партий обрабатываемых деталей Z производительность монотонно снижается, однако особенно резко этот фактор начинает сказываться лишь при Z < 20 шт. Уменьшение станкоемкости обработки сказывается на повышении производительности почти пропорционально. На рис. 4.9 приведены аналогичные графики, для случая, когда меняется не число переходов, а их длительность fpl. Как видно, характер зависимостей не изменяется, но влияние величины t-p± на производительность значительно меньше влияния S. Расчеты производились по формуле

На рис. 1,6 представлены кривые износа графитовых мате-4,0 риалов марки АО(Д) при работе в паре с контртелом, изготов-(\> ленным из различных металлов, в зависимости от удельного г\ давления. На рис. 1, в приведены аналогичные данные для гра-^ фита марки АГ(Е).

На рис. 3 показана зависимость допустимых значений (/СяОдоп /(I _/(^0)]доп от безразмерной переменной tx = ы0Тх, когда коэффициент потерь Я, = 0,1 (кривая;) и А,=0, 5 (кривая 3). Здесь же приведены аналогичные графики (кривые 2 и 4) для системы с управлением по силе (/G = 0). Можно видеть, что управление по перемещению обеспечивает при малом затухании большее устойчивое гашение, чем управление по силе.

Раньше мы приводили лишь схемы диаграмм превращения аустенита. Для полной информации о превращении аустенита той или иной марки стали необходимо обе диаграммы и ряд дополнительных сведений: марка и состав стали, температура нагрева, размер зерна аустенита, а также свойства (хотя бы твердость) продуктов распада и соотношение структурных составляющих. Это мы видим на рис. 200, где приведены диаграммы изотермического и анизотермичесшго превращения аустенита стали марки 40Х.

Аналогичный факт отмечается для образцов из стали 09Г2С. На рис. 1.13 приведены диаграммы "условное напряжение а" - "раскрытие трещин 5" для образцов в исходном состоянии (кривая 1) и после деформационного старения (кривая 2).

На рис. 82 приведены диаграммы состояния сплавов h'e- Ni и Fe—Мп, иллюстрирующие описанные изменения в положении критических точек Л, п Л,,.

зы полностью замыкается. При содержании легирующего элемента большем, чем указано на рис. 81, в (точка ;/), сплавы при всех температурах состоят из твердого раствора легирующего элемента в а-же-лезе. Такие сплавы называют ф е р р и т н ы м и, а сплавы, имеющие лишь частичное превращение,- -п о л у ф е р р и т н ы м и На рис. 83, а и 83, б приведены диаграммы состоянии сплавов Ре Сг п Fe—V, характерные для этой группы элементов. К этой же группе легирующих элементов надо

На рис. 11.16 приведены диаграммы кинетики изотермического превращения аустенита. Увеличение содержания С в стали приводит

На рис. 18.15 приведены диаграммы систем Mg—Mn; Mg—Al и Mg—Zn. Хотя Al, Zn и Mn растворяются в Mg, однако их концентрация уменьшается при снижении температуры. Поэтому для магниевых сплавов возможна термообработка (закалка+старение)

Пусть число вращения [д, =f= 0. Тогда точечное отображение не имеет простых неподвижных точек и его график имеет вид, представленный на рис. 7.40. На следующем рис. 7.41 приведены диаграммы для степеней этого отображения,

Рассмотрим на примере оболочковых конструкций из высокопрочных титановых сплавов алгоритм выбора присадочных материалов с позиции оценки из запаса пластичности. На рис. 3.58 приведены диаграммы пластичности Лр = Лр(П) для некоторых сплавов на основе ти-

На рисунке 154 приведены диаграммы Мл (ф), Мс (ф), Jn (ф) — зависимостей движущего момента, момента сил сопротивления и момента инерции от угла поворота звена приведения. Покажем, как получить зависимость со = со (f) угловой скорости звена приведения от времени.

На фиг. 16—25 приведены диаграммы состояния никеля с

листа с fir = 30 при ft* = 0,5; /?в = = /?и, а на рис. 16, б — зависимость #вн* (Р. Мт) для листа с Т* ~ 0,05, На рис. 17 приведены диаграммы, связывающие сигналы накладного ВТП с параметрами объекта, представляющего собой неферромагнитное полупространство с неферромагнитным покрытием.