Приведены дополнительные

На рис. 7 приведены динамические схемы машин для испытаний образцов при изгибе с силовой схемой по рис. 5, а. Эти машины относятся к группе машин с косвенным возбуждением колебаний, так как возбуждение колебаний испытуемого образца осуществляется через резонатор, каким является балка 2. На рис. 7, a: ml и Jl — соответственно

На рис. 7, в—е приведены динамические схемы машин для испытаний образцов при изгибе; силовые схемы этих машин изображены на рис. 4, а и 5, б. На рис. 7, в и г изображены динамические схемы при возбуждении колебаний путем приложения переменной силы к свободному концу образца или к якорю, укрепленному на этом конце, а на рис. 7, д и е динамические схемы при возбуждении колебаний через датчик изгибающего момента. Под т1 следует понимать массу якоря, укрепленного на конце образца, или (когда якоря не применяют) приведенную массу, эквивалентную распределенной массе образца (или лопатки), при условии, что испытания проводят при колебании системы по первой форме, т. е. на основном тоне. Захват для образца, установленный на упругом элементе динамометра, имеет массу «2 и момент инерции массы J2. Под т3 подразумевается масса якоря электромагнитного возбудителя колебаний и крепежных устройств для датчика изгибающего момента или масса подвижной системы электродинамического возбудителя колебаний и крепежных устройств датчика изгибающего момента, или масса аналогичных по назначению деталей при использовании возбудителей колебаний других типов.

"В табл. 41 приведены некоторые технические характеристики головок. На рис. 70 приведены динамические диапазоны в функции частоты для головки типа 8001 (расчетные и экспериментальные).

В табл. 3 приведены динамические параметры рассмотренных наружных ограждений.

В таблице приведены динамические параметры основных типов электроверетен, работающих в промышленности.

/С^'-модели с простым циклическим графом [1, 7, 8, 15]. В табл. 5 приведены динамические графы и соответствующие формулы для определения квазиупругих параметров эквивалентных консервативных моделей, описывающих поведение составных систем в квазинормальных координатах моделей их составляющих подсистем.

Кривая, приведенная на рис. 15.21, типична для многих металлов. Она свидетельствует о том, что практически все увеличение предела прочности происходит при изменении скорости удара от О до 25 фут/с. В табл. 15.2 приведены динамические (при скоростях удара выше 25 фут/с) и квазистатические характеристики различных материалов, применяемых в технике [5].

На рис. 7 приведены динамические схемы машин для испытаний образцов при изгибе с силовой схемой по рис. 5, а. Эти машины относятся к группе машин с косвенным возбуждением колебаний, так как возбуждение колебаний испытуемого образца осуществляется через резонатор, каким является балка 2. На рис. 7, а: т^ и Ji — соответственно

На рис. 7, б—е приведены динамические схемы машин для испытаний образцов при изгибе; силовые схемы этих машин изображены на рис. 4, а и 5, б. На рис. 7, в и г изображены динамические схемы при возбуждении колебаний путем приложения переменной силы к свободному концу образца или к якорю, укрепленному на этом конце, а на рис. 7, д и е динамические схемы при возбуждении колебаний через датчик изгибающего момента. Под «1 следует понимать массу якоря, укрепленного на конце образца, или (когда якоря не применяют) приведенную массу, эквивалентную распределенной массе образца (или лопатки), при условии, что испытания проводят при колебании системы по первой форме, т. е. на основном тоне. Захват для образца, установленный на упругом элементе динамометра, имеет массу Шг и момент инерции массы J2. Под тз подразумевается масса якоря электромагнитного возбудителя колебаний и крепежных устройств для датчика изгибающего момента или масса подвижной системы электродинамического возбудителя колебаний и крепежных устройств датчика изгибающего момента, или масса аналогичных по назначению деталей при использовании возбудителей колебаний других типов.

В табл. 41 приведены некоторые технические характеристики головок. На рис. 70 приведены динамические диапазоны в функции частоты для головки типа 8001 (расчетные и экспериментальные).

Приведены дополнительные данные [106] о влиянии аминов на соосаждение частиц с медью из сульфатного электролита. Наиболее эффективные промоторы соосаж-дения содержат аминогруппы, связанные с алифатической группой, даже в случае, когда имеется и ароматическое кольцо, связанное с амином, например этиленди-амин, диэтилентриамин, тетраэтиленпентаамин. При введении 0,001—1 кг/м3 тетраэтиленпентаамина обеспечивается соосаждение при вертикальном расположении катода 5,5% (масс.) BaSO4, 6% ZrO2 или 4% ТЮ2. Хорошие результаты получаются в случае комбинирования двух 'Вещеспв второй фазы в покрытиях медью: BaSO4 с SrSO4, слюды с BaSO4, графита или MoS2 с BaSO4 или SrSO4.

В табл. 2 приведены дополнительные линейные размеры, которые согласно ГОСТ 6636—69 допускаются к применению лишь в отдельных, технически обоснованных случаях. Особенно нежелательны дополнительные размеры в качестве посадочных, т. е. размеров, предназначенных для образования посадок по общесоюзной системе.

В табл. 9 приведены дополнительные данные, полученные для древесины некоторых пород и представляющие собой расчётные величины.

Наряду с проведением контактно-гидродинамического расчета следует использовать экспериментальные данные, а также учитывать опыт эксплуатации близких по режимам и конструкции узлов трения. Ниже приведены дополнительные рекомендации по выбору масла для подшипников и узлов трения. Так, сорт масла выбирают в основном по его вязкости с учетом допустимой рабочей температуры.

Наряду с проведением контактно-гидродинамического расчета следует использовать экспериментальные данные, а также учитывать опыт эксплуатации близких по режимам и конструкции узлов трения. Ниже приведены дополнительные рекомендации по выбору масла для подшипников и узлов трения. Так, сорт масла выбирают в основном по его вязкости с учетом допустимой рабочей температуры.

и сбоку на сетку, покрывающую наружную поверхность, приведен на рис. 8 и 9. Для данной модели была сгенерирована сетка, включающая в себя 324 элемента с 1791 узлом. Результаты исследования приведены на рис. 10, где показаны нормализованные значения Ki, измеренные на различных расстояниях от свободной поверхности сосуда в точках, расположенных вдоль фронта трещины. Кроме того, там же приведены дополнительные результаты, описывающие дефект в виде четверти круга и полученные с помощью программы BIGIF [44], в которой для расчета величин Ki использованы функции влияния и которая требует предварительного анализа напряженного состояния конструкции без дефекта.

В табл. 1-2 приведены дополнительные потери тепла и затраты энергии, вызванные наличием процессов улавливания сажи и жидко-фазной очистки газа [2].

В примечаниях приведены дополнительные сведения, не вошедшие в предыдущие графы.

Данные по маркам стали располагаются на одном или двух листах. На первом листе приведены химический состав по ГОСТ или ТУ, механические свойства в зависимости от сечения и режима термической обработки, примерное назначение марки стали и технологические свойства. На втором листе приведены дополнительные справочные данные по прокаливаемости, механическим свойствам в зависимости от температуры отпуска, механическим свойствам при повышенных температурах, физическим свойствам, значениям ударной вязкости при отрицательных температурах, усталостным характеристикам и другим свойствам.

На фиг. IX.78—IX.84 приведены дополнительные справочные сведения, относящиеся к расчету и определению основных размеров трансформаторов скорости нескольких типов. 388