Приведены характерные

Зависимость сигналов преобразователя от параметров объекта и от режима контроля выражается годографами, поскольку сигналы могут быть представлены векторами на комплексной плоскости напряжений. На рисунке 3.2.4 приведены годографы Uw = -Ет накладного ВТП в зависимое™ от обобщенного параметра контроля /3 = /JJ- jco ju у и от обобщенного зазора h- = Нв + tip,, для случая контроля неферромагнитного листа с относительной толщиной Т- - T/R, где R -большее из значений /?„ и /?„. Жирной

На рисунке 3.2.9, а приведены годографы первой гармоники U*(x0Jf*) проходного ВТП с однородным полем для сплошных круговых цилиндров из низкоуглеродистых конструкционных сталей марок 10, 30, 45. Обобщенный параметр контроля

На рисунке 3.2.9, б приведены годографы третьей гармоники U*(x0Jf*) для тех же сталей. Модуль f/з имеет максимум также при Н- - 2. Анализ результатов, полученных экспериментально, показывает, что относительная чувствительность проходного ВТП к отклонениям режима термообработки стальных деталей по третьей гармонике превышаег чувствительность по первой гармонике в 1,5-2 раза.

Зависимость сигналов преобразователя от параметров объекта и от режима контроля выражается годографами, поскольку сигналы могут бьпъ представлены векторами на комплексной плоскости напряжений. На рисунке 3.2.4 приведены годографы Um = -Ет накладного ВТП в зависимое™ от обобщенного параметра контроля

На рисунке 3.2.9, а приведены годографы первой гармоники U*(X(iJi*) проходного ВТП с однородным полем для сплошных круговых цилиндров из низкоуглеродистых конструкционных сталей марок 10, 30, 45. Обобщенный параметр контроля

На рисунке 3.2.9, б приведены годографы третьей гармоники и*(х(>,Н*) для тех же сталей. Модуль t/з имеет максимум также при //• -- 2. Анализ результатов, полученных экспериментально, показывает, что относительная чувствительность проходного ВТП к отклонениям режима термообработки стальных деталей по третьей гармонике превышает чувствительность по первой гармонике в 1 ,5 - 2 раза.

рами на комплексной плоскости напряжений. Ниже приведены некоторые годографы, полученные с помощью ЦВМ для наиболее часто встречающихся случаев.

На рис. 12 приведены годографы

^вн* (а) и *Лш* О1} пересекаются в точке А под некоторыми углами, что позволяет подавлять влияние на сигнал преобразователя мешающих факторов путем использования амплитудно-фазовых соотношений сигналов. Годографы на рис. 12 получены по приближенным формулам и дают по-. грешность 15—25 % [12]. Точный расчет по формуле (16) показывает, что Uvu* накладного ВТП зависит от отношения у = /?в//?и и от относительного расстояния с* между возбуждающей и измерительной обмотками ВТП (с* — clR, где R — большее из значений /?в и Rw). На рис. 13 показаны годографы ?УВИ* (3, h*) для различных Y при с* = 0, а на рис. 14 приведены годографы t/вн* (Р, Т) при Л* = = 2h/R = 0,1 и с* = 0 (h — расстояние от объекта контроля до ближайшей обмотки ВТП [2]). Из рис. 13, 14 следует, что уменьшение у приводит к увеличению ?/вн*, а также изменяет кривизну годографов ?/вн# (^*), что

На диаграмме, данной на рис. 17, а, показано влияние на сигнал изменения относительной.;толщины покрытия Тп# = Т JR. Случаю увеличения Та^ от 0 до оо, когда удельная электрическая проводимость покрытия 0П меньше удельной электрической проводимости основания а0, соответствует верхняя (относительно исходной точки ?и* = 0> Р = R Уа>лаа = 7) часть диаграммы (рис. 17, а), а случаю ап > > а„ — нижняя ее часть. На рис. 17, б приведены годографы при изменении

На рис. 20 приведены годографы сигналов однокатушечного ВТП, расположенного над сферой; длина катушки равна 0,15 R, R = Rz для h^ = = 0 и Л* = 0,2 (см. случай 2, табл. 7). При увеличении относительного радиуса сферы годограф, приведенный на рис. 15, приближается к годографу, показанному на рис. 11.

На рис. 235—237 приведены характерные конструкции некоторых аппаратов и деталей из керамики, а на рис. 238 приведена конструкция и детали ректификационной колонны, разработанной Укр-НИИхиммашем, полностью изготовленной из керамики.

Ниже приведены характерные значения этого члена в зависимости от pHg, лежащего в щелочной области при 25 °С, при значении К'2= 4,8- Ю"11:

Для определения топографии получаемых сварных соединений и оценки механической неоднородности стыковых соединений Т-М-Т поперек шва вырезались образцы, необходимые для изготовления темпле-тов для замера твердости. В качестве примера на рис. 4.22,я,б приведены характерные распределения твердости поперек сварного стыка в рассматриваемых цилиндрических трубчатых сосудах давления

Для определения топографии получаемых сварных соединений и оценки механической неоднородности стыковых соединений Т-М-Т поперек шва вырезачись образцы, необходимые для изготовления темпле-тов для замера твердости. В качестве примера на рис. 4.22,«,б приведены характерные распределения твердости поперек сварного стыка в рассматриваемых цилиндрических трубчатых сосудах давления.

В табл. 13-1 приведены характерные значения критических тепловых потоков и температурных напоров для воды и ряда криогенных жидкостей при атмосферном давлении.

На фиг. 44 приведены характерные участки профилограмм, снятых с поверхности штампа (а) и с полученных образцов (б).

На рис. 116 приведены характерные диаграммы выносливости на оксидированных и не оксидированных гладких и надрезанных образцах диаметром рабочей части 6 мм при круговом консольном изгибе, полученные Н.И.Лошаковой, С.Ф.Юрьевым и Г.Н.Всеврлодовым. Оксидирование проводили путем нагрева образцов в открытой электропечи до 800°С и выдержке в течение 1 ч с получением слоя повышенной твердости толщиной 40 мкм. Материал образцов — сплав Ti—4 % Al (BT5 с несколько пониженным содержанием алюминия) .Из рис. 116 видно, что термическое оксидирование может резко снижать предел выносливости. Особенно велико это снижение при испытании гладких образцов (почти в 2 раза), у надрезанных (ат=3,5) оно не превышает 25%. Подобное влияние термического оксидирования на усталостную прочность обнаружено при испытании сплавов ВТЗ-1, ВТ6 и др. [ 178, с. 236-247; 179; 180]. Обобщенные результаты исследований, характеризующие зависимость предела выносливости сплава типа ВТ5 от режима оксидирования, приведены на рис. 117. Как следует из этого рисунка, повышение температуры и увеличение продолжительности изотермического окисления сопровождаются снижением предела выносливости оксидированных при 750—800°С гладких образцов на 30—50 %, надрезанных на 25—30 %. С повышением температуры оксидирования усталостная прочность гладких образцов снижается более резко, чем при увеличении длительности процесса. Уменьшение выносливости надрезанных образцов происходит в первые часы выдержки, а при дальнейшем повышении и длительности

Рис. 5.3. Классификация мероприятий по обеспечению маневренности европейской секции ЕЭЭС. Слева приведены характерные суточные графики электрической нагрузки.

На рис. 4—7 приведены характерные экспериментальные результаты по прочности слоя при простом напряженном состоянии. Эти результаты относятся к слоям угле-, боро- и стеклопластиков. На рис. 10 и в табл. I приведены основные свойства волокон, а в табл. II — свойства матриц.

в соединении с полимерной матрицей, которой может служить эпоксидная или полиэфирная смола. В табл. II приведены характерные свойства однонаправленных композитов углеродные волокна — эпоксидная смола. В ряде научных центров проводятся исследования композитов с углеродными волокнами и металличе-

Сплав Д1 отличается от сплава Д16 меньшим суммарным содержанием меди и магния, поэтому он имеет меньшую прочность, но большую пластичность. В табл. 4-3—4-5 приведены характерные механические и электрические свойства сплавов Д1 с химическим составом Си 4%, Mg 0,54%', Мп 0,56%, Fe 0,5%', Si 0,4% и сплава Д16, а также их сравнительные характеристики.