Приведены концентрации

В табл. 3 приведены встречающиеся в расчетах деталей машин единицы измерения систем СГС, МКГСС и внесистемные единицы, применение которых регламентировано рядом Государственных стандартов, продолжающих действовать в период перехода от нескольких систем единиц к единой Международной системе. Там же приведены коэффициенты для пересчета различных единиц в единицы СИ.

шение для которого имеется. Можно ввести понятие «эквивалентного эллипса» (эквивалентный эллиптический вырез), позволяющее определить максимальный коэффициент концентрации напряжений для концентратора в виде трещины с отверстиями в ее концах в бесконечной (полубесконечной) пластине при растяжении. Около концентратора описывается эллипс (полуэллипс) с большой осью (полуосью), равной длине концентратора, и минимальным радиусом в вершине, равным радиусу отверстия. На рис. 21.7 приведены коэффициенты концентрации напряжений

Теплоноситель. Для регулирования скорости теплоотвода при кристаллизации отливки могут быть использованы огнеупорные материалы: шамот, магнезит, хромомагнезит и графит. Однако наиболее гибким в управлении теплоотводным процессом являются жидкостные теплоносители, дающие более точное регулирование температуры. В табл. 108 приведены коэффициенты теплопроводности огнеупорных материалов и металлов при 600°С. Как видно из табл. 108, наиболее доступным и удобным теплоносителем является алюминиевый расплав, который имеет теплопроводность 34,6 Вт/(м-с).

Коэффициент яркости (индикатриса отражения) дает наглядное представление о характере отражения. На рис. 17-15 приведены коэффициенты яркости для лакокрасочных покрытий [Л. 43]. Из него следует, что блестящие поверхности характеризуются узким и вытянутым пиком максимальной зеркальной составляющей (кривые а); у матовых поверхностей пик отсутствует (кривая б). .

где W = Da — так называемый коэффициент проницаемости. Он численно равен количеству пара, прошедшему через единичную площадку полимерного покрытия в единицу времени при градиенте давления, равном единице. Измеряют W в кг/(м-с-Н/м2) или г/(см-ч-мм рт. ст.). Для примера в табл. 2.2 приведены коэффициенты водопроницаемости для ряда полимеров, широко используемых в РЭА.

Рассмотрим применение экстраполяции по параболе на примере изучения динамики роста выпуска литья в СССР. За базу экстраполяции принят временной промежуток, охватывающий около 20 лет. Для удобства вычислений по временной оси изменено начало отсчета tt = tt — 1900. Логический анализ расположения точек на графике показывает, что тренд выпуска литья можно описать параболой (рис. 2). В табл. 2 приведены коэффициенты для полиномов 1, 2 и 3-й степени и изменение остаточной дисперсии по мере увеличения степени полинома.

Опрос по каждому туру проводился дважды: экспертам сообщали обработанные по требуемой процедуре результаты первого опроса и просили вновь ответить на те же вопросы. На рис. 24 приведены коэффициенты 144

линейного расширения наплавляемого металла и металла основы. В табл. 11 приведены коэффициенты линейного расширения стеллита (ВЗК)и сталей 1Х17Н2 и ОХ18НЮТ при различных температурах.

При оценке условий труда на рабочем месте точность ±3 дБ вполне достаточна, она обеспечивает разумное число измерений на реальных объектах. Если же необходимо определить эффективность виброизоляции, которая в одночисловой оценке бывает ~2...3дБ, то необходимо повысить точность измерения до ±1 дБ. В табл. 10 приведены коэффициенты, показывающие, насколько меняется относительное число измерений т = п (А, р)/п (А = 3 дБ, р = 0,95)

Приведенные экспериментальные данные, полученные по результатам квазистатических испытаний с высокими скоростями, по амплитуде упругого предвестника и скоростной зависимости откольной прочности металлов близки к значениям вязкости, определенным из анализа закономерностей распространения малых возмущений на фронте ударных волн [92, 242, 172, 173, 234]. Однако они значительно ниже значений, полученных в работе [101] в результате анализа смещения слоев металла при соударении плит под углом. В последнем случае для определения коэффициента вязкости использована параболическая зависимость продольного смещения слоя от его глубины, справедливая только для глубины больше 8i (61 — толщина более тонкой пластины). На этой глубине скорость деформации значительно ниже, чем вблизи точки соударения, что может повлиять на величину коэффициента вязкости. В табл. 4 приведены коэффициенты вязкости для некоторых металлов, определенные различными методами: по результатам обработки скоростной зависимости сопротивления деформации, скоростной зависимости откольной прочности, затуханию упругого предвестника, результатам изучения закономерностей распространения малых возмущений на фронте ударной волны и из анализа процесса ква-зиустановившегося течения материала в области контакта пластин, соударяющихся под углом.

Большой объем лабораторных и промышленных коррозионных испытаний материалов поверхностей нагрева парогенераторов, осуществленных рядом научно-исследовательских институтов, наладочных организаций, заводских лабораторий и электростанций, явился основой для получения расчетных данных глубины коррозии сталей за длительные периоды эксплуатации [1, 2]. Частично они отражены в табл. 13.2, в которой приведены значения глубины коррозии различных сталей за 10б ч при различных температурах. В табл. 13.3 приведены коэффициенты уравнения жаростойкости

При использовании ингибиторов для защиты от щелевой коррозии восстановление концентрации ингибиторов в щели затруднено и поэтому необходимо введение в раствор повышенной концентрации ингибитора. В циркуляционных и перемешиваемых системах, где доступ ингибитора в щель несколько увеличивается, разница в требуемой концентрации не так велика, как в спокойных, неперемешиваемых электролитах. При концентрации некоторых ингибиторов, достаточной для защиты открытых поверхностей, коррозия углеродистой стали в щели может резко усилиться. Ниже приведены концентрации ингибиторов, необходимые для защиты открытой поверхности железа и чугуна в щели шириной 0,05 мм. Так, для защиты открытой поверхности ингибиторами NaN02, K2Cr207, Na2HPO4 требуется 0,10; 0,07; 3,60 г/л соответственно, а для защиты металла в щели требуемое количество ингибитора увеличивается до 2,00; 1,20; 30,00 г/л соответственно.

Ниже приведены концентрации одновалентных ионов-стимуляторов, достаточные для образования КЭП [66] :

В табл. 3 приведены концентрации паров и парциальные давления хлористого водорода над растворами при различных режимах травления [16].

количество гелия, накопленного в материалах под облучением [51, 62, 66]. В табл. 10 приведены концентрации гелия, экспериментально определенные при исследовании облученных образцов.

В табл. 12.5 приведены концентрации насыщенных растворов кислорода в натрии при разных температурах, определенные электрохимическим нулевым методом (измерение температуры, при которой по заданной концентрации кислорода разность потенциалов Е равна нулю), вычислены значения Со при разных температурах по заданным значениям С и измеренным величинам Е и приведены для сравнения концентрации кислорода С0 в насыщенных растворах Na2O в натрии, определенные разными авторами. 294

В табл. 12.8 приведены концентрации ионов, при которых окраска изменяется достаточно четко и при титровании хорошо отмечается. В то же время, если взять ряд растворов с различной концентрацией магния, например 0; 0,2; 0,5; 0,7;

* В скобках приведены концентрации гипотетических растворов.

* В скобках приведены концентрации гипотетических растворов, полученные N3250, по КаОН.

Примечание. В числителе приведены концентрации для обычных парогенераторов, в знаменателе— для парогенераторов, в которых предусмотрены простейшие мероприятия по снижению содержания NO2.

Примечание. В числителе приведены концентрации без мероприятии по подавлена о, в знаменателе — при простейших мероприятиях по подавлению.