Приведены константы

Описаны методы рентгеноструктурного анализа твердых сплавов, результаты исследований структурных изменений исходных продуктов, полуфабрикатов и спеченных сплавов на разных стадиях технологического процесса. Систематизированы данные о влиянии на структуру и свойства технологических факторов: структуры исходных компонентов, температур восстановления и карбидизации, продолжительности и способа размола и т. д. Приведены конкретные методики рентгеноструктурного анализа.

В гл. 7 были изложены общие основы методов определения напряжений при решении пространственных задач и способы «фиксирования» деформаций. Свойства материалов, применяемых в этих методах, рассматривались в гл. 5. В настоящей главе приведены конкретные примеры применения методов «ползучести», «полимеризации» и «замораживания», причем читатель найдет здесь много новых подробностей о проведении экспериментов.

В данном разделе приведены конкретные примеры расчета и применения рекомендуемых типов полимерных подшипников в реальных узлах металлорежущего оборудования, которое широко используется в различных отраслях народного хозяйства. Работоспособность нижеперечисленных узлов с полимерными подшипниками определена на заводах — изготовителях металлорежущих станков: Горьковском заводе фрезерных станков (ГЗФС), московском заводе «Красный пролетарий», Рязанском станкозаводе, московских заводах станкостроительном им. С. Орджоникидзе, «Станкоагрегат», а затем внедрены в практику ремонта имеющегося металлорежущего оборудования на этих и других заводах отрасли. Аналогичные полимерные подшипники широко начали применять в таких отраслях машиностроения, как транспортное, тракторное, автомобильное (например на заводах им. Лихачева и им. Ленинского комсомола) и др.

дить, то в сертификате должно быть указано, что положительные результаты гидравлического испытания гарантированы (с указанием значения пробного давления). По испытаниям механических свойств и по химическому анализу в сертификате должны быть приведены конкретные результаты каждого из проведенных испытаний и анализов. Общая запись в том, что результаты испытаний и анализа находятся в норме или соответствуют требованиям НТД, является неправильной.

В целях ограничения вуалирующего действия отраженной блескости в нормах СССР приведены конкретные указания к приемам освещения различных поверхностей для обеспечения высокого уровня видимости, регламентируются максимально допустимые значения яркости рабочей поверхности с учетом ее размеров.

по Ад;2 и а, определяется 1гхог (точки 3 и 4) и т. д. В результате получаем kxa (/). Если бы заданный закон х (t) был бы таким же, как и полученный прямым расчетом (см. рис. 39) при /b;0=const, то и на рис. 42 все значения kx(.. бы л и бы одинаковыми. Более подробно общие положения графического метода анализа и синтеза А. В. Башарина изложены в работах [6, 7], где приведены конкретные примеры, разработанные применительно к электромеханическим системам автоматического управления.

По методу статистического планирования эксперимента факторное пространство состоит из опытных точек, расположенных на трех сферах: центральные точки (нулевой радиус), точки куба и звездные точки. На рис. 44 показано факторное пространство планируемого эксперимента, а табл. 17 приведены конкретные режимы испытаний для каждой точки этого пространства.

Здесь приведены конкретные результаты для низколегированной низкоуглеродистой конструкционной стали 09Г2 при изгибе образцов типа 4.

Изложены теоретические основы и методы расчета на прочность многослойных армированных оболочек. Особое внимание уделено вопросам реализации численных алгоритмов решения задач прочности оболочек вращения сложной формы, в частности пневматических шин, в операционной системе ЕС ЭВМ. Приведены конкретные примеры и рекомендации.

В данном- «Марочнике» приведены конкретные рекомендации по применению каждой марки стали. В некоторых случаях использование стали зависит от ее технологических свойств. Технологические свойства стали, применяемой для режущего инструмента, приближенно можно характеризовать испытаниями образцов.

В главе 2 описаны основные механические свойства конструкционных пластмасс при различных видах деформирования, приведены константы упругости, рассмотрены ползучесть, релаксационные свойства, усталостная прочность и прочность при динамической нагрузке. Приведенные в главе показатели механических характеристик пластмасс основаны на обобщенных результатах многочисленных экспериментальных данных. Разумеется, что при использовании опытных данных для формулировки физических закономерностей механики полимеров необходимо критически подходить к объектам и результатам экспериментов. Выпускаемые в СССР синтетические смолы и пластмассы могут существенно отличаться по составу и свойствам от применяемых в ЧССР.

В табл. 123 приведены константы теплоёмкости, непосредственно измеренные для стойких окислов, а также некоторые константы, полученные расчётом.

В качестве примера в табл. 1-2 приведены константы уравнения Ван-дер-Ваальса для водяного пара, полученные при различном выборе определяющих параметров. При этом в первых трех случаях величина газовой постоянной \R принята по идеальному тазу, а в четвертом она определена через критические параметры

В табл. 6-10 приведены константы этого уравнения и указана область применения этих величин для 25 газов.

Ниже приведены константы скорости процесса, рассчитанные по уравнению (65) для случая цементации в механическом агитаторе:

для которой AG° =350300—199,62 Г, Дж/моль, ДО» =0 при 1755 К- Силикотермическое восстановление извести выгодно отличается отсутствием карбидообразования. В табл. 29 приведены константы равновесия и парциального давления SiO для частных реакций взаимодействия СаО с Si и парами SiO [8]. Как видно из табл. 29, при нагревании извести с кремнием в интервале 1500—1700°С возможно образование силицидов, причем наибольшее предпочтение имеет реакция 1 с получением дисилицида и ортосиликата кальция. Достаточно высокое давление паров при температурах >1700°С по реакциям 6 и 7 будет снижать использование кремния. В контакте с известью SiO может восстанавливать кальций или разлагаться. При использовании в качестве восстановителя кремния ферросилиция следует учитывать активности элементов систем Si—Fe и Si—Ca— Fe. Однако имеющихся данных недостаточно для оценки реакций в широком диапазоне температур, поэтому расчеты выполнены в предположении, что в жидких сплавах тройной системы сосуществуют силициды железа и кальция, характерные для низких температур [8]. В ферросилиции, содержащем >50 % Si, присутствуют несвязанный кремний и лебоит. Взаимодействие такого ферросилиция с СаО происходит по реакции: 4СаО + 5(Si) + FeSi2 = 2 (CaSi2) + FeSi2 + 2CaO • SiO2. (56)

для которой AG° =3503oo—199,62 Т, Дж/моль, AG°=0 при 1755 К- Силикотермическое восстановление извести выгодно отличается отсутствием карбидообразования. В табл. 29 приведены константы равновесия и парциального давления SiO для частных реакций взаимодействия СаО с Si и парами SiO [8]. Как видно из табл. 29, при нагревании извести с кремнием в интервале 1500—1700°С возможно образование силицидов, причем наибольшее предпочтение имеет реакция 1 с получением дисилицида и ортосиликата кальция. Достаточно высокое давление паров при температурах >1700°С по реакциям 6 и 7 будет снижать использование кремния. В контакте с известью SiO может восстанавливать кальций или разлагаться. При использовании в качестве восстановителя кремния ферросилиция следует учитывать активности элементов систем Si—Fe и Si—Ca— Fe. Однако имеющихся данных недостаточно для оценки реакций в широком диапазоне температур, поэтому расчеты выполнены в предположении, что в жидких сплавах тройной системы сосуществуют силициды железа и кальция, характерные для низких температур [8]. В ферросилиции, содержащем >50 % Si, присутствуют несвязанный кремний и лебоит. Взаимодействие такого ферросилиция с СаО происходит по реакции: 4СаО + 5(Si) + FeSi2 = 2 (CaSi2) + FeSi2 + 2CaO • SiO2. (56)

циональном управлении процессом их изготовления могут изменять свои свойства в некоторых пределах. В табл. 7.1 приведены константы двух типичных керамик типа PZT —Сонокс Р2 и Р5, а также титаната бария Сонокс Р1 и метаниобата свинца К-81.

Анализ данных табл. 43, в которой приведены константы оь вычисленные по всем описанным выше способам, свидетельствует о вполне удовлетворительной сходимости результатов. Казалось бы, что этот факт может служить аргумен-

тельно, что можно видеть из табл. 47, где приведены константы р и р, вычисленные путем статистической обработки уравнения (III.30) с двумя произвольными параметрами [43, 62]. При этом условии разделение эффектов внутри о-константы, описанное выше, оказывается достаточным для отделения I- и (М -4- С)-эффектов в любой реакции