Приведены микрофотографии

В учебном пособии изложены теоретические основы электроматериаловедения, касающиеся изучения структуры и свойств металлов и сплавов, применяемых в авиационном приборостроении. Приведены материалы, устанавливающие зависимость физико-химических свойств электротехнических сплавов от их строения, а также сведения о методах формирования у сплавов специальных свойств. Значительное место в учебном пособии отведено изучению конкретных групп электротехнических сплавов — конструкционных, магнитных, проводниковых, с особыми тепловыми свойствами, полупроводников.

Впервые обобщены результаты исследований, направленных на разработку технологических процессов выплавки и внепечной обработки углеродистых и легированных сталей, предназначенных для разливки на МНЛЗ. Особое внимание уделено физико-химическим и тепловым процессам выплавки легированных сталей. Указаны факторы, отрицательно влияющие на качество литых заготовок и определяющие комплекс требований к жидкому металлу. Приведены материалы по внепечной обработке металла перед разливкой на МНЛЗ. Дан технико-экономический анализ эффективности производства сталей по новой технологии выплавки и внепечной обработки.

Ниже приведены материалы справочного характера — таблицы физических свойств,- значения некоторых функций и расчетных величин, необходимых для расчета теплообмена.

Ниже приведены материалы справочного характера — таблицы физических свойств, значения некоторых функций и расчетных величин, необходимых для расчета теплообмена.

В табл. 16 приведены материалы, применяемые для изготовления нагнетателя. Машина эксплуатируется на ряде заводов в течение 5—6 лет. Все детали находятся в рабочем состоянии.

Выражения для С, соответственно и для г, могут быть установлены для широкого класса электродных систем с помощью справочных материалов по расчету электрической емкости (например, [40]). Поэтому в настоящем разделе приведены материалы для расчета сопротивлений растекания лишь для уединенных электродов и коррозионных пар наиболее типичной формы.

1. В настоящем разделе приведены материалы, позволяющие рассчитать распределение потенциала и тока при использовании систем электрохимической (протекторной, катодной и анодной) защиты металлов, а также электрические параметры покрытий и средств разъединения, применяемых для изоляции защищаемых металлов от коррозионной среды или друг от друга.

Ниже приведены материалы, применяемые для покрытия деталей, и температуры заготовок перед напылением:

В сборнике приведены материалы по анализу и синтезу плоских, пространственных, рычажных, кулачковых и других механизмов с низшими и высшими кинематическими парами.

производстве электрокорунда снижения себестоимости можно добиться лишь путем повышения производительности процесса и создания высокоэффективной и экономичной высокочастотной аппаратуры. В табл. IV. 1 приведены материалы, переплавленные к настоящему времени в холодных тиглях, и указана цель плавки.

Прокладочные материалы для уплотнения между фланцами трубопроводов и арматуры разделяются на мягкие прокладки и металлические прокладки. В табл. 5 приведены материалы для прокладок с указанием условий их применения.

Другим параметром, который можно использовать при создании композитов с заданной прочностью адгезионного соединения является энергопоглощающая способность поверхности раздела и матрицы вблизи разрыва волокна [52, 53]. На рис 42 приведены микрофотографии разрушения волокон и схематическиТоказТо рассеяние энергии в эпоксидных боропластиках С учетом этих Sfrnn пГН° П°ЛУЧаТЬ компози™ * высокой энершпо ™ощаю 1" °СЮ> ЧТ° 1ДОСТЙГается при слабой адгезии на поверх-

на растяжение с постоянной скоростью 600 мм/ч. На рис. 1 приведены микрофотографии типичных деформационных рельефов, образовавшихся в переходной зоне трехслойной композиции из ниобиевых сплавов. Наличие тонкого слоя жаростойкого сплава Nb с 40% Ti на поверхности сплава ВН-2А несколько снижает кратковременную прочность последнего. Предел прочности при

Низкие прочностные свойства окалиностойкого сплава Х20Н78Т [1] можно увеличить, например, путем создания композиции с более жаропрочным материалом в середине. На рис. 2 приведены микрофотографии поверхности трехслойных образцов состава Х20Н78Т + ВМ-1 + Х20Н78Т после растяжения их при 1000°С. Образцы после сварки имели характерную волнообразную границу раздела слоев. Приграничные участки явились очагами зарождения микротрещин уже на начальной стадии деформации при удлинении 2—3%. Процесс разрушения такого композиционного материала начинался с разрушения относительно малопластичного при этих температурах молибденового сплава в «дефектных» местах и зонах расположения хрупких фаз на границе раздела, что типично для соединений, полученных сваркой взрывом.

Исследования на установке ИМАШ-10-68 образцов двухслойной стали СтЗ + Х18Н10Т, изготовленной по методу литого плакирования, показали, что микрорельефы, возникающие как в материале основы, так и в плакирующем слое, при воздействии циклической нагрузки имеют характер, во многом аналогичный изменениям структуры, происходящим в условиях статического растяжения. Например, в интервале температур от 20 до 400° С в обоих слоях биметалла, как и при статической деформации, наблюдаются преимущественно процессы сдвигообразова-ния. На рис. 134, а—в приведены микрофотографии полос скольжения, образовавшихся на поверхности основного слоя биметалла СтЗ + + Х18Н10Т, подвергнутого испытанию на усталость при 20,400 и 800°С после воздействия N = 6-10* циклов нагружения. Возникновение более широких по сравнению со статической деформацией грубых полос

На рис. 132, а и б приведены микрофотографии деформационных рельефов, образовавшихся в переходной зоне трехслойной композиции Х18Н10Т+ + кремнистое железо + Х18Н10Т при температуре испытания 1000 и 800° С. Деформирование слоистого композиционного материала сопровождается развитием в среднем слое миграции границ рекристаллизации, а также образованием своеобразных складок в тройных точках, особенно в зонах концентрации напряжений, например в отмеченных стрелками на рис. 132 и на участках стыка границ зерен и межслойной поверхности раздела.

На рис. 170 и 171 приведены микрофотографии структуры поверхностного

Выявлены [20] практически важные свойства элек-троосажденной композиции медь—молибденит (марки МВЧ-3). Молибденит — природный MoS2 признан более подходящим для создания самосмазывания, чем синтетический MoS2. На рис. 52 приведены микрофотографии частиц молибденита в электролите и на поверхности осадка, а на рис. 53 — микрофотографии покрытий медью и медь — молибденит.

ние твердости как самой изношенной поверхности, так и активного поверхностного слоя. На фиг. 54 приведены микрофотографии изношенных поверхностей, на которых имеются отпечатки алмазной пирамиды прибора ПМТ-3, размер этих отпечатков позволяет судить о твердости участков поверхности. ,56

Числа твердости подписаны около отпечатков. На фиг. 55 приведены микрофотографии шлифа активного поверхностного слоя изношенной детали также с отпечатками алмазной пирамиды, произведенными на приборе ПМТ-3.

На рис. 3 приведены микрофотографии контактных поверхностей исследуемых сплавов, защищенных боридньши покрытиями, после сварки и последующего разделения. Контактные поверхности сплава ТВ-10 после сварки при 1500° С и удельном давлении 3 и 15 —» 5 кГ/мм2 не имеют особых различий (рис. 3, а и б). На контактной поверхности сплава 5ВМЦ посла сварки при 1500° С и удельном давлении 15 —• 5 к/7лш2 (рис. 3, в) отмечается более крупнозернистая, чем у сплава ТВ-10, структура покрытия. На поверхности сплава ЦМ-6 после сварки при 1100° С и давлении 3 кГ/мм2 (рис. 3, г) отмечаются отдельные границы очень крупных зерен. На боковых поверхностях образцов видны вертикальные полосы текучести, а в сплаве ЦМ-6 наблюдалось незначительное растрескивание покрытий вдоль этих полос.

На рис. 1.5 приведены микрофотографии, полученные с помощью оптического микроскопа. Эти микрофотографии иллюстрируют постепенный рост кристаллов термоупругого мартенсита в сплавах Си—AI—Ni при охлаждении или постепенное их уменьшение при нагреве. При приложении внешних сил наблюдается аналогичная картина.