Приведены относительные

Распределительный аал, на котором помещень!;йу'лач'кй, Передающие движение исполнительным механизмам айтомата (суппортам, мальтийскому и фийсйрующему механизмам для поборота шпиндельного блока и др.), воспринимает всё нагрузки1, действующие при его работе. По1 характеру кривой Мкр моэкно судить о работоспособности отдельных механизмов; В качестве примера на рис. 175,6 приведены осциллограммы крутя1г(его (вращающего) момента на участке холбстбгб хода для трёх автоматов, находящихся в различном техническом состояний'. Дотяг общий характер кривой Л^кр == / (ф) (ф — угол поворота распределительного вала) одинаков для всех автоматов, анализ и сравнение отдельных участков осциллограмм^ позволяют судить о состо'яГ-нии целевых механизмов. Работа суппортов (участок / — отвбд и участок IV — подвод) характеризуется хорошей регулировкой направляющих у автомата N° 1 и значительным износом у Автомата №' 3.

На рис. 42 приведены осциллограммы ударного растяжения (табл. 2). Образец с рабочей частью диаметром 4 мм, длиной 10 мм, изготовленный вместе с динамометром диаметром 8 мм, позволил записать осциллограмму (см. рис. 42, а), свободную от колебан-ий, обусловленных радиальной инерцией динамометра. Поскольку длина рабочей части образца не обес-

На фиг. 109 приведены осциллограммы, записанные при испытаниях механизма передвижения, оборудованного управляемым тормозом. В процессе испытания характер приложения нагрузки к педали управления изменялся от очень плавного (фиг. 109, а) до весьма резкого (фиг. 109, б и в). На верхней прямой / каждой осциллограммы производилась отметка момента включения тока (точка Л) и выключения (точка Б) двигателя механизма. Кривая 2 характеризует изменение величины давления в трубопроводе около напорного цилиндра (отрезок кривой на участке А—Б при работающем двигателе соответствует периоду, в течение которого усилие на педали управления отсутствует). Кривая 3 характеризует изменение скорости (числа оборотов) тормозного шкива и кривая 4 — изменение величины давления колодки на тормозной шкив. Как видно из представленных осциллограмм, нарастание давления колодки на шкив (точка В) вызывает уменьшение скорости. Во всех случаях давление в системе в первый момент оказывается несколько большим, чем устанавливающееся впоследствии. Начало торможения отстает от момента приложения нагрузки к педали на время, потребное для выбирания зазора между колодкой и тормозным шкивом. Это время при испытаниях колебалось в пределах 0,04—1,6 сек и определялось характером

На рис. 4 приведены осциллограммы без учета (рис. 4, а) и с учетом (рис. 4, б—г) упругости канатов для слитковоза весом 25 m при максимальной форсировке двигателя.

На рис. 10 а, б, в приведены осциллограммы работы модели слитковоза в процессе ускоренного, установившегося и замедленного движения при различных пусковых токах двигателей. Приведенные осциллограммы наглядно отражают процессы, протекающие в электромеханической системе слитковоза с канатным приводом. В процессе пуска система управления электроприводами не обеспечивает натяжение в заднем канате, так как ведомый двигатель разворачивается быстрее ведущего, что приводит к прослаблению заднего каната. В то же время усилие в переднем канате относительно медленно нарастает до максимального значения. Это указывает на то, что пока усилие в переднем канате не достигнет определенной величины, ведомый двигатель не.дол-

на типовые узлы. Приведены осциллограммы переходных процессов для привод, конвертера. Предложена методика приближенного синтеза параметров привода Ил. 4, библиогр. 3 назв.

Полученные для рассматриваемой динамической модели выводы хорошо подтверждаются в реальных механизмах. На рис. 31 приведены осциллограммы, записанные на толкателе кулачкового механизма при двух различных частотах свободных колебаний системы. При Д? я« (1 -М.25) Т график идеальных ускорений х% (t), показанный на рис. 31, а, достаточно точно воспроизводится при экспериментировании (рис. 31, б). Во втором случае при А/ ^ (0,2 н-0,3) Т (рис. 31, в) кривая х (t) имеет вид,

Анализ некоторых характерных динамических режимов1. На рис. 55 приведены осциллограммы некоторых типовых

Переходные процессы могут вызывать искажения заданного режима вследствие длительности их протекания и возникновения дополнительных неконтролируемых колебаний системы. Причиной таких колебаний являются удары, воспринимаемые станиной и передающиеся нагружаемой системе при срабатывании электромагнитов программного устройства и при повороте нагружающего барабана с'регулируемыми упорами. Ослабление ударов было достигнуто при конструировании узла нагружения машины МИП-8М путем максимально возможного снижения момента инерции нагружающего барабана, а также виброизоляции электромагнита ЭМ\ (см. рис. 41) от станины. На рис. 59 •приведены осциллограммы, записанные от датчиков, расположенных на кольцевом упругом элементе, в момент перехода от -одного уровня нагрузки к другому. Запись, произведенная отри жестком «реплении корпуса электромагнита 9Mi к станине (рис. 59, а), характеризуется наличием в переходном процессе быстро затухающих колебаний, амплитуда которых намного превышает приращение нагрузки, предусмотренное программой, а число циклов соизмеримо с возможной длитель-

На рис. 5.21 и 5.22 приведены осциллограммы вынужденных колебаний механизма для различных положений

На рис. 9.17, а и 9.17, б приведены осциллограммы свободных колебаний отдельных частей системы /п4 (рис. 9.17, а) и т2 (рис. 9.17, б). Их частоты оказались соответственно равными о»1 = 88,5 l/сек, со2 = 120 l/сек. При этом co2/coi = = 1,35. Несущественное расхождение между расчетной и фактической величинами отношения со2/со! можно, очевидно, объяснить неодинаковым влиянием наклеенных на них датчиков и неодинаковыми условиями защемления балочек.

В таблице 3.19 приведены относительные спектры характеристических частот, полученных в опыте для различных методов получения фуллеренов. Таблица 3.19

пропорциональна квадратному корню из атомной массы, значение tit для раз-личных элементов пропорционально величине 1/Л1/2.В данном случае t выражает максимальную глубину, с которой отбрасываемая альфа-частица способна вылететь. Таким образом, число z альфа-частиц, рассеянных толстым слоем назад, пропорционально А312, откуда следует, что г/Л3'2должно быть постоянным. Для сопоставления этого вывода с экспериментальными данными в последнем столбце таблицы приведены относительные значения рассматриваемого отношения. Учитывая трудности, связанные с проведением опытов, согласие между теорией и опытом можно считать удовлетворительным*).

В табл. 14 приведены относительные значения [юк]тах и Ютах в зависимости от числз прорезей креста. Из таблицы видно, что как скорость, так и ускорение быстро убывают с увеличением числа прорезей г. Соответственно, очевидно, будут убывать динамические моменты, возникающие при движении механизма.

приведены относительные прочности хрупкой фазы для различных видов соединения для некоторых величин га, Z и /', а также для двух значений константы материала 3.

Ниже приведены относительные значения внутренних напряжений 0ВН при толщине покрытий 15 мкм:

На рис. 3 приведены относительные значения эквивалентных масс подкрепленной оболочки диаметром 170 см, длиной 90 см и толщиной 1,2 см для форм колебаний с различным числом узловых линий по окружности и при условии, что У"(Я) ^ 1. Точки, обозначенные незачерненными кружочками, треугольниками и квадратиками, соответствуют формам с преимущественно поперечными колебаниями оболочки, а зачерненными кружочками и треугольниками — колебаниям торцевой пластины. Поперечные колебания пластины вызывают незначительные колебания оболочки, поэтому соответствующая этим формам эквивалентная масса сравнительно небольшая. Входная податливость к поперечной силе, приложенной к кольцу, на этих частотах небольшая, ввиду малости амплитуд \v™(xp)\ в этой точке. Формы, обозначенные незачерненными кружочками, треугольниками и квадратиками, имеют амплитуду в точке возбуждения х0, примерно равную единице, и эквивалентную массу (0,15-^-0,25) М, поэтому максимальные ускорения на резонансных частотах примерно постоянны. На рис. 4 приведена амплитудно-частотная характеристика ускорения в точке возбуждения х„, измеренная на модели диаметром 30 см, длиной 16 см и толщиной 0,20 см [12]. Основные зубцы соответствуют JA=2-4-10, небольшие зубцы на частотной характеристике связаны с резонансами торцевой пластины.

djD фактические расходы оказываются меньше расчетных. Опытами установлено также, что по мере увеличения относительной длины канала влияние djD уменьшается. На рис. 3.7 в качестве примера приведены относительные массовые расходные характеристики истечения насыщенной воды при начальном

саторов расположены обычно достаточно далеко от основной частоты возбуждения. Их амплитуды имеют незначительный уровень при достаточном числе цилиндров агрегата. В табл. 18 приведены относительные амплитудные значения нескольких первых гармоник наложений для пульсаторов некоторых* модификаций.

В четвертом столбце приведены относительные интенсивности для тех же линий по стобалльной шкале или буквенные обозначения (в порядке убывания интенсивности: о. о. с., о. с., с., ср.). Фазовый анализ проводится путем сравнения собственных экспериментальных значений межплоскостных расстояний и интенсивностей линий с табличными. При проведении анализа следует иметь в виду, что небольшие отклонения в составе могут привести к некоторому изменению межплоскостных расстояний, а съемка рентгенограмм на различных излучениях может несколько изменить относительные интенсивности линий.

На рис. 8 приведены относительные значения амплитуды ко-

В качестве следующего примера приведем данные численного эксперимента по сравнению точности AWDD-, LD-, LM- и AWLM—WLD-схем для задачи 2 в (х, у)-геометрии, взятой из [5]. На рис. 3 F\, FI — внутренние изотропные источники, рассеяние отсутствует. Задача 2 решалась с квадратурой 82 на сетке /„ (Дх = 2'-л, Д«/ = 2~"),' я = 1, ..., 4 при oi=4, a2 = 2, Fi=0, F2 = l- В качестве точного принято решение, полученное на сетке /5 ZJW-методом. В табл. 3 приведены относительные погрешности даи и 8sum в расчете интегрального потока ф^0^ и полного числа частиц в системе ? Ф(А°- 0)Ад:* Ду/ для данной задачи. *,/