Приведены показатели

На рис. 220, а приведены подсчитанные по формуле (83) максимальные . напряжения ermax (принято Е = 21000 кгс/мм2, Р = 1) в функции диаметра d сферы при различных значениях а. Напряжения падают с увеличением d и резко снижаются с уменьшением д. При а — 1,02 напряжения в 13,5 раза меньше, чем при а = оо (опора на плоскость) и приблизительно в 20 раз-меньше, чем при а = 1 (сжатие сфер одинакового диаметра).

На рис. 223, а приведены подсчитанные по формуле (87) напряжения crmax (принято ? = 21 000 кгс/мм2, / = d, P = 1) в функции диаметра цилиндра d'при различных значениях а. Напряжения падают пропорционально d и снижаются с уменьшением а. При а = 1,02 напряжения в 7 раз меньше, чем при а = оо (опора на плоскость) и в 10 раз меньше, чем при а = 1 (сжатие цилиндров одинакового диаметра).

На рис. 235 приведены подсчитанные по формулам (94) и (95) напряжения <т,1 и о",2 в функции Х1Д2 для стальных шпилек и корпусов из различных материалов (принято е, — \;Е^ = 1; величины Е2 выражены в долях от Et).

Ниже приведены подсчитанные по формуле (143) напряжения разрыва при затяжке стандартными ключами (усилие1 ключа принято 15 кгс). В рамку заключены напряжения, превосходящие предел текучести конструкционных углеродистых сталей.

Ниже приведены подсчитанные по формуле (180) предельные

На рис. 122, а, б приведены подсчитанные таким образом значения к для чугунных и стальных отливок в зависимости от размера А. Значения к можно непосредственно использовать для определения величины удаления обрабатываемых поверхностен от черных.

На рис. 220, а приведены подсчитанные по формуле (83) максимальные напряжения crmax (принято Е = 21000 кгс/мм2, Р = 1) в функции диаметра d сферы при различных значениях а. Напряжения падают с увеличением d и резко снижаются с уменьшением я. При а — 1,02 напряжения в 13,5 раза меньше, чем при а = оо (опора на плоскость) и приблизительно в 20 раз меньше, чем при а = 1 (сжатие сфер одинакового диаметра).

На рис. 223, а приведены подсчитанные по формуле (87) напряжения сттах (принято ? = 21 000 кгс/мм2, I = d, Р = 1) в функции диаметра цилиндра d при различных значениях а. Напряжения падают пропорционально d и снижаются с уменьшением а. При а — 1,02 напряжения в 7 раз меньше, чем при а = оо (опора на плоскость) и в 10 раз меньше, чем при а = 1 (сжатие цилиндров одинакового диаметра).

На рис. 235 приведены подсчитанные по формулам (94) и (95) напряжения o,i и а,2 в функции XiAi для стальных шпилек и корпусов из различных материалов (принято et = 1; Е^ = 1; величины Е2 выражены в долях от EJ).

Ниже приведены подсчитанные по формуле (143) напряжения разрыва при затяжке стандартными ключами (усилие1 ключа принято 15 кгс). В рамку заключены напряжения, превосходящие, предел текучести конструкционных углеродистых сталей.

—•-——\ Ниже приведены подсчитанные по формуле (180) предельные cTi Ег)

В табл. 60 приведены показатели эффективности различных типов установок электрохимической катодной защиты газопровода, а в табл. 61 — характеристика работы протекторов промышленного типа при защите газопровода в грунте.

Точность обработки. Ниже приведены показатели точности расточных операций при обработке деталей автомобиля на АЛ.

Физико-технический анализ. Основную часть выполненных исследований составляет расчет и анализ задымленности атмосферы для разных уровней развития комплекса. Первоочередность исследования этой проблемы уже отмечалась в начале главы. Оценка вредности продуктов сгорания углей дана в разд. 11.2, где на рис. 11.4 приведены показатели вредности продуктов сгорания ряда углей Канско^Ачинского бассейна. Эти показатели в общем невысоки, однако их нельзя распространить на все угли бассейна. В частности, для березовских углей из-за более высокой токсичности продуктов их сгорания показатель вредности будет существенно выше. По данным Всесоюзного теплотехнического института им. Ф. Э. Дзержинского (ВТИ), наличие в золе КАУ значительного содержания окиси кальция будет способствовать связыванию в газоходах котла П-67, разработанного специально для первых станций КАТЭКа, до 50 % серы, содержание которой в натуральном топливе невысоко — 0,2—0,4 % против 1—1,5 % для подмосковного угля.

В табл. 1 даны свойства некоторых материалов, представляющих наибольший интерес для самолетостроения (для композиционных материалов приведены показатели, полученные при испытаниях одноосное рмированных образцов в направлении выкладки наполнителя). Значения предела прочности при растяжении и модуля упругости композиционных материалов приблизительно в 3 раза выше, чем у лучших алюминиевых сплавов. Делением указанных значений на плотность материала получают истинную меру его эффективности массы — показатели удельной прочности и удельного модуля упругости. По данным таблицы, композицион-

В табл. 4-2 приведены показатели по действующим в СССР атомным электростанциям, а в табл. 4-3 — по крупнейшим атомным электростанциям мира.

Никелевые припои с бором, бериллием, фосфором отличаются повыш. склонностью к растворению жаропрочных сплавов при пайке, а припои с бором и бериллием — и к межзеренному прониканию в осн. материал и малопригодны для пайки тонкостенных конструкций. Припои, легированные кремнием и особенно марганцем, отличаются сравнительно слабой растворяющей способностью, не склонны к межзеренному прониканию в осн. материал и поэтому ими можно паять при большем перегреве и с большими выдержками. Пайка никелевыми припоями чаще всего производится с нагревом в печах, реже токами высокой частоты, в пламени газовых горелок. Возможны и др. способы нагрева —• в солевых ваннах, электросопротивлением и т. п. Нагрев в печах, в зависимости от состава паяемого материала, производится в среде различных газов и в вакууме: сплавы типа Х20Н80Т (ЭИ435) и кобальтовые сплавы— в сухом водороде с точкой росы ^ —40°, сплавы типа ХН77ТЮР (ЭИ437Б) — в вакууме с остаточным давлением не более 1 мм рт. ст. Хорошие паяные соединения получают при предварит, очистке камеры очищенным аргоном. Соединения из сплава ХН77ТЮР, паянные припоями типа Ni— Cr—Mn, работают до 800—850°, паянные припоями на основе сплавов систем Ni— Cr—Si—Со и Ni—Cr—Si—Та —до 980— 1000°. В табл. 1 приведены показатели со-

Ниже приведены показатели гибкости оборудования применительно к ГАЛ.

Во 2-й строке таблицы приведены показатели степени у амплитуд перемещений (или деформаций) в выражениях рассеяния при циклических процессах, а в 3-й строке — вид замкнутых петель гистерезиса в координатах сила трения — перемещение. В 7-й ..строке те же петли перестроены относительно прямых, изображающих закон Гука. Здесь видно, как изменялась бы форма обычно записываемых петель, если бы законы трения соответствовали той или иной гипотезе. Площади петель относятся между собой как величины •& рассеяния в единице объема материала, причем все петли построены для пропорционального отношения амплитуд относительных деформаций е, : е2 : е3 = 1 : 2 : 3.

В таблице 3.1 приведены показатели выхода разрушенных включений из числа вскрытых для исследованных моделей из стекла С-114. Вероятность разрушения включений существенно меняется при варьировании параметров импульса. С увеличением энергии импульса и уменьшением индуктивности разрядного контура генератора импульсов число разрушенных включений от числа вскрытых увеличивается.

Прочность пружинных сталей очень зависит от диаметра проволоки, резко возрастая с уменьшением диаметра..В качестве примера на рис. 338 приведены показатели прочности холоднокатаной проволоки в функции ^диаметра. Прочность проволоки малого диаметра (0,2—1 мм) примерно в два раза превышает прочность проволоки большого диаметра (8 мм). Диаметр проволоки следует учитывать при выборе допускаемых напряжений при расчете пружин.

•В таблице приведены показатели надежности вариатора хода по результатам трехлетних наблюдений за партиями комбайнов, проведенных кафедрой промышленного транспорта и механического оборудования РИСИ.