Приведены полученные

По данным Н. Д. Томашова, в практических условиях встречаются шесть основных случаев контроля электрохимических процессов коррозии металлов, для которых на рис. 186 приведены поляризационные коррозионные диаграммы:

На рис. 45 приведены поляризационные кривые для стали 20 в среде КАСЕ, ингибированной соединениями КСФ1-КСФ5.

На рис. 21 приведены поляризационные кривые в 3 %-ном растворе NaCl алюминиевых покрытий, полученных вакуумным способом из порошковых материалов электрофоретическим и электростатическим методами с последующим уплотнением. Толщина слоя (электростатичес-

На рис. 48, а приведены поляризационные кривые для отожженной (950° С, вакуум, 2 ч) стали 20 в 4%-ном растворе соляной кислоты, полученные при различной степени деформации (0— 40%). Анодные кривые (на тафелевском участке) с ростом деформации монотонно сдвигаются в сторону отрицательных значений, причем сдвиг достигает 30 мВ.

зационным Кривым, скорбеть Кбррб-зии неотожженной стали примерно на порядок выше, чем отожженной. Дальнейшие эксперименты проводили для того, чтобы установить, можно ли с помощью ингибиторов нивелировать активирующее действие остаточной деформации на коррозию. С этой целйю в 4%-ный раствор НС1 добавляли 5 г/л широко применяемого ингибитора ПБ-5 (температура эксперимента 25° С). На рис. 48, б приведены поляризационные кривые, полученные при использовании этого электролита.

На рис. 59, а приведены поляризационные кривые для отожженной (950 °С, вакуум, 2 ч) стали 20 в 4%-ной НС1, полученные при различной степени деформации (0—40%). Анодные кривые (на тафелевском участке) с ростом деформации монотонно сдвигались в сторону отрицательных значений, причем сдвиг достигал 30 мВ.

Дальнейшие эксперименты проводили для того, чтобы установить, можно ли с помощью ингибиторов нивелировать активирующее действие остаточной деформации на коррозию. С этой целью в 4% -ную НС! добавляли 5 г/л широко применяемого ингибитора ПБ-5 (температура эксперимента 25° С). На рис. 59, в приведены поляризационные кривые, полученные при использовании этого электролита.

Наиболее распространенным методом изучения процессов коррозии и цементации является метод поляризационных кривых, снимаемых раздельно на макроэлектродах. На рис.2 и 3 приведены наиболее часто встречающиеся на практике варианты поляризационных диаграмм применительно к процессам цементации. При этом на рис.2 приведены поляризационные кривые для случая химической поляризации на аноде и концентрационной поляризации на катоде, а на рис. 3 - химической поляризации на обоих'электродах. На рис.2 катодная кривая представ-

На рис. 4.12 приведены поляризационные кривые, полученные на дуговом угле и графите. Аналогичные кривые получались и в других условиях — при переменной концентрации глинозема и на других материалах электрода. Плотность тока доводилась до критической, и после возникновения анодного эффекта измерялось перенапряжение методом отключения поляризации. Во всех случаях фиксировалось значительное перенапряжение, от 1,15 до 1,36 В.

На рис. 130 приведены поляризационные кривые анодного растворения золота. Как видно из этих данных, переход золота в пассивное состояние зависит от температуры электролита и особенно от концентрации в нем соляной кислоты. Так, если в 0,1 М растворе НАиС14, не содержащем свободной соляной кислоты, золото становится пассивным при 20 °С уже при весьма низких плотностях тока (рис. 130, кривая б), то в том же растворе, но содержащем 1 г-экв/л НС1, золото остается активным, даже при плот-

На рис. 4.8 приведены поляризационные катодная (СВА) и анодная (CDE) кривые выделения Н2 и растворения металла.

На рис. 46 приведены поляризационные кривые: катодная (/)--для процесса разряда ионов водорода (кривая перенапряжения водорода) и анодная (2) —для процесса ионизации металла. Экстраполируя кривые до

На рис. 11-7 приведены полученные опытным путем графики изменения давления и скорости по длине трубы для адиабатического и недиабатического дозвукового и сверхзвукового газовых потоков. При небольших значениях М движение сжимаемого газа практически мало отличается от движения несжимаемой жидкости: скорость газа почти не изменяется вдоль канала, а давление убывает по линейному закону.

Кляйн и др. '[120] исследовали эффективность при 1033 К нескольких вариантов покрытий на борном волокне с целью снизить скорость взаимодействия его с титаном. На рис. 21 приведены полученные в этой работе данные о скорости реакции между титаном и борным волокном с покрытием из нитрида бора, карбида крем-

При низких скоростях трещины энергия адгезии значительно меньше энергии когезии (т. е. уа < ус), и трещина следует по пути минимального сопротивления вдоль границы раздела. При высоких скоростях трещины уа > ус трещина снова ищет путь минимального сопротивления и поэтому распространяется в однородном полимере. На рис. 30 приведены полученные на сканирующем микроскопе фотографии поверхностей разрушения при распространении трещины по границе раздела сталь — эпоксидная смола. На рис. 30, а показано отклонение трещины от границы раздела. Грубая поверхность соответствует движению трещины с низкой скоростью и последующему отклонению от поверхности раздела. При дальнейшем распространении трещины в глубь полимера с увеличивающейся скоростью поверхность разрушения сглаживается.

Объем информации по проблемам разрушения продолжает увеличиваться, благодаря чему открываются новые возможности ее интерпретации. В представленной работе приведены полученные нами результаты испытаний при малоцикловом нагружении, в которых нам удалось дифференцировать область зарождения трещин и область максимальных напряжений и деформаций.

На рис. 4 в координатах стандартное отклонение нагрузки а — время до разрушения Т приведены полученные кривые долговечности. Очевидно, нормальные процессы со спектральной плотностью типа А, Б, В и БШ дают результаты, которые приблизительно ложатся на одну прямую, но белые шумы с распределениями амплитуд по нормальному Н, равномерному РАВ и закону Релея РЛ дают значительно отличающиеся долговечности.

Наблюдается довольно хорошее совпадение расчетных и фактических величин коррозии. Средняя относительная ошибка расчетных величин коррозии изменяется от !20% (для малоуглеродистой стали) до 35% (для* алюминия). В табл. 11 приведены полученные таким методом рекомендуемые справочные данные о скоросга атмосферной коррозии низкоуглеродистых сталей.

В табл. 18 приведены полученные из эксперимента значения dh/dt, определенные по графику зависимости h от t на участке установившегося изнашивания (обычно по истечении 30—60 мин от начала испытания). После нанесения этих данных на нормально-вероятностную бумагу они расположились около прямой линии, что указывало на принадлежность распределения случайной величины dh/dt к нормальному. Поэтому для оценки использовались средние значения dh/dt и отвечающие им значения dhlds (см. табл. 18).

На рис. 12 приведены полученные для .стали Х18Н10Т при 650° С данные по величинам остаточных деформаций за полуцикл при выдержке 1 мин для уровней напряжений а = 24,5 (А) и 19,9 кГ/мм2 (Б). Аналогичные данные были получены при амплитудах напряжений а = 14 — 24 кГ/мм? и выдержках т0 == 1, 5, 50 и 500 мин. Скорость активного нагружения составляла 100 кГ/мм*-мин. Из рис. 12 видно, что в первом приближении F2 (k, t) = Ф2 (k, t) и необратимая остаточная деформация, необходимая для расчетов по критерию разрушения (6),

На рис. 4.10 приведены полученные расчетным путем кривые нагрузка — перемещение. Если воспользоваться

Материал диафрагмы стандартных тормозных камер должен иметь сопротивление разрыву не менее 160 кГ/смг, относительное удлинение — не менее 500%. Резина должна хорошо сопротивляться старению. Диафрагма должна выдержать до разрушения не менее 400 000 включений. Для диафрагм рекомендуется применять резину на найрите, изготовленную способом формовой вулканизации с двумя тканевыми прокладками. Физико-механические показатели резины должны быть следующими: твердость по Шору 55—65, сопротивление на разрыв не менее 100 кГ/см2, относительное удлинение не менее 600%, остаточное удлинение не более 20%, коэффициент старения при 70° (96 ч) 0,6—0,8. Основной причиной старения диафрагмы являются ее перегибы около мест закрепления. Поэтому рекомендуется создавать максимальные закругления крепящих деталей, обеспечивающие отсутствие резких перегибов. По мере увеличения хода штока усилие, передаваемое диафрагмой, уменьшается вследствие затраты энергии на деформацию самой диафрагмы и возвратной пружины 8. Кроме того, с увеличением хода штока сокращается активная площадь диафрагмы, так как при больших ходах часть диафрагмы ложится на корпус. Уменьшение усилия весьма существенно зависит от физико-механических свойств примененной диафрагмы (числа тканевых прослоек). Более эластичная диафрагма быстрее вытягивается, и ее активная площадь уменьшается быстрее, чем у более жесткой диафрагмы. Поэтому усилие, развиваемое тормозной камерой с эластичной диафрагмой, в большей степени зависит от величины хода штока. На фиг. 107 приведены полученные экспериментально зависимости изменения усилий от давления и хода штока в стандартных тормозных камерах различного размера [14].

На рис. 3, а приведены полученные на математических моделях динамические характеристики привода. Физическая картина, соответствующая режиму торможения, представляется следующим образом. До некоторого времени tH якорь муфты неподвижен и ток в обмотке нарастает по уравнению i — (U/r)[l—ехр(—r/L)].