Приведены прочностные

Для выяснения особенностей основ управления системой механизмов с несколькими двигателями на рис. 18.7 приведены принципиальные схемы ряда устройств агрегатного станка, на поворотном столе 2 которого установлена деталь /. В детали / обрабатывается одно (или несколько отверстий) с помощью сверлильной головки 8, перемещаемой по направляющим с помощью цилиндра Ц\. Переме-

Изложены основные способы защиты от коррозии, приведены принципиальные положения по технологии и технике нанесения антикоррозийных покрытий, перечень стандартов в области коррозии и методов испытаний.

Для выяснения особенностей основ управления системой механизмов с несколькими двигателями на рис. 18.7 приведены принципиальные схемы ряда устройств агрегатного станка, на поворотном столе 2 которого установлена деталь /. В детали / обрабатывается одно (или несколько отверстий) с помощью сверлильной головки 8, перемещаемой по направляющим с помощью цилиндра Ц\. Переме-

Рассмотрены общие вопросы курсового и дипломного проектирования гидрофидированных самоходных машин, приведены принципиальные гидравлические схемы и справочные сведения по гидрооборудованию, дана методика расчета гидроприводов машин и примеры выполнения расчетов.

На фиг. 342 приведены принципиальные диаграммы работы заклепочного соединения. На фиг. 342, а показана диаграмма для случая, когда стержень заклепки полностью заполняет заклепочное

На основе результатов анализа работы ИИС в каждом режиме из перечисленных устройств синтезируются субблоки обслуживания усилителей СОУ. На рис. 2 приведены принципиальные схемы СОУ типов 2 и 3. Кассета «Алмаз-3» с субблоками У показана на рис. 3, а.

На фиг. 22—28 приведены принципиальные схемы распространённых разрывных машин I класса.

Дистанционное управление позволяет располагать сам стартер и вспомогательный электромагнит в любом месте и тем самым сократить длину проводов главной стартерной цепи, так как к месту шофёра подводится л.ишь тонкий провод от обмотки вспомогательного электромагнита. На фиг. 44 приведены принципиальные схемы перечисленных систем.

На фиг. 27 приведены принципиальные схемы силовой передачи различных типов полугусеничных автомобилей.

В 1946 г. А. И. Зимин закончил работу над докторской диссертацией «Новый принцип построения кузнечных молотов», в которой обобщил теорию винтовых фрикционных молотов (прессов). В этом труде на основе сравнительного анализа энергетики многих схем фрикционных передаточных механизмов применительно к работе винтовых молотов (прессов) была доказана невозможность существенного подъема энергетических характеристик и эффективного КПД этих машин и подтверждена необходимость сформулированной ранее идеи качественного изменения принципиальной схемы их привода. В диссертации были приведены принципиальные схемы паровоздушного, пневматического и гидравлического винтовых молотов, на которые сразу же были поданы заявки на изобретения.

Рассмотрены две схемы для коррекции характеристик вибраторов с упругой подвеской магнитной системы. Приведены принципиальные схемы. Пассивная цепь коррекции позволяет получить постоянные частотные характеристики активной виброзащитной системы в малой окрестности собственной частоты упругой подвески вибратора. Корректирующая схема с активными элементами предназначена для сглаживания частотных характеристик упруго закрепленного вибратора в широкой полосе.

Свойства тантала под действием облучения изменяются за счет смещения атомов и их превращения в вольфрам в результате ядерной реакции. Проводили испытания на растяжение, изгиб и измерение твердости облученного листового тантала [31]. Доза облучения примерно соответствует дозе, требующейся для образования в тантале 1,5—3,0 вес.% вольфрама при соответствующей ядерной реакции. Предел прочности и предел текучести тантала заметно увеличивались в результате облучения. Эти результаты указывают, что основная часть увеличения прочности может быть приписана влиянию нарушений, производимых быстрыми нейтронами, а вклад, обусловленный превращением указанного количества тантала в вольфрам, сравнительно невелик. В табл. 5.13 приведены прочностные характеристики тантала до и после облучения.

Учитывая, что Е у твердых тел имеет порядок величины 1010 — 1011 Н/м2 (103 — 10* кгс/мм2), теоретическая прочность у них должна составлять 109 — 1010 Н/м2 (102— 103 кгс/мм2). В качестве примера в табл. 1.2 приведены прочностные характеристики меди, железа, стекла и каменной соли. -

Рукава выпускают диаметром (внутренним): (9,0); 10,0; 12,5; 16,0; (18,0); 20,0; 25,0; 31,5; (38,0); 40,0; 50,0; 63,0; (65,0); (75,0); 80,0; 100,0; 125,0; (150,0); 160,0 и 200,0 мм с известными ограничениями для отдельных классов и рабочих давлений. В ГОСТ 18698—73 приведены прочностные свойства резиновых рукавов.

В таблице приведены прочностные характеристики различных сталей и сплавов, а на рис. 4 — диаграммы, наглядно показывающие значения скоростей резания при обработке их твердосплавными и быстрорежущими резцами при точении.

онные пароперегреватели являются неотъемлемой частью котельных агрегатов высокого и сверхкритического давления, ибо указанная выше доля тепла не может быть передана пару только в конвективной части пароперегревателя. Трубы пароперегревателя работают в тяжелых условиях из-за высокой температуры и давления перегретого пара, а также ввиду их расположения в зонах радиации топки и коррозионной активности дымовых газов. В разных ступенях пароперегревателей применяется сталь различных марок, причем наиболее теплонапряженные ступени пароперегревателя выполняются из аустенитной стали (см. раздел 7). В табл. 7-й приведены прочностные характеристики сталей, применяющихся для изготовления пароперегревателей.

В табл. 3.2 приведены прочностные характеристики материалов и место, занимаемое ими по удельной прочности, при t = 20° С.

В табл. 4.1 - 4.3 приведены прочностные характеристики углепласти ков для однонаправленного и квазиизотропного (0/± 45/90°) слоисты; материалов. Свойства углепластиков в зависимости от схемы ориентацщ волокон можно определить, используя номограммы, приведенные ш рис. 4.1 и 4.2. Для этого выбирают кривую, соответствующую содержа нию волокон (доле слоев), ориентированных вдоль направления растя жения, а затем для точки с заданным содержанием слоев, располагаемы} под углом ± 45° к направлению растяжения (ось абсцисс), определяю! прочность при растяжении по оси ординат. На рис. 4.1 приведен пример определения прочности при растяжении углепластика, содержащего 30 об. % волокон в слоях, ориентированных вдоль направления растя жения, и 40 об. % волокон - в слоях, ориентированных под углом ± 45° к этому направлению.*) Как видно из рисунка, прочность при рас тяжении такого углепластика составляет 689 кПа.

В табл. 4.1 — 4.3 приведены прочностные характеристики углепластиков для однонаправленного и квазиизотропного (0/± 45/90°) слоистых материалов. Свойства углепластиков в зависимости от схемы ориентации волокон можно определить, используя номограммы, приведенные на рис. 4.1 и 4.2. Для этого выбирают кривую, соответствующую содержанию волокон (доле слоев), ориентированных вдоль направления растяжения, а затем для точки с заданным содержанием слоев, располагаемых под углом ± 45° к направлению растяжения (ось абсцисс), определяют прочность при растяжении по оси ординат. На рис. 4.1 приведен пример определения прочности при растяжении углепластика, содержащего 30 об. % волокон в слоях, ориентированных вдоль направления растяжения, и 40 об. % волокон - в слоях, ориентированных под углом ± 45° к этому направлению.*) Как видно из рисунка, прочность при растяжении такого углепластика составляет 689 кПа.

Для сравнения в табл. 6.1 приведены прочностные характеристики представителей ряда цветных сплавов, бериллия и стали 03X18К9М5Т.

В табл. 2 приведены прочностные свойства композиций алюминий— борное волокно, эпоксиборо- и карбоволокнитов с различной струн-