Приведены различные

Таким образом, кроме непосредственно отраженных сигналов в точку наблюдения приходит еще три поперечных волны, порождаемые волнами обегания поперечного, продольного и рэлеевского типов. Амплитуда волны обегания продольного типа существенно меньше амплитуды волн поперечного и рэлеевского типов. На рис. 1.21 приведены рассчитанные и экспериментально полученные [7] зависимости от угла 0 амплитуд сигналов А поперечных волн, возникающих в результате дифракции. Зеркально отраженная волна (кривая /) имеет минимум при угле 6 = 55°, соответствующий квазиобменному углу. Амплитуда квазирэлеевской волны (2) медленно уменьшается с увеличением пути вокруг цилин-дра, поскольку потери энергии для нее небольшие (как следует из рис. 1.20, чем меньше угол О, тем больше путь вокруг цилиндра, проходимый волной). Волна затухания поперечного типа 3 имеет значительную амплитуду в точках возбуждения (9» 180°) и быстро затухает с увеличением пути вокруг цилиндра (с уменьшением 0) ввиду сильного излучения волн соскальзывания.

По структуре соотношение (40) однотипно для всех радиационных методов, но в случае ПРВТ оно характеризует метрологию отдельного элемента объема внутри сложного изделия, что в типичном случае обеспечивает выигрыш в относительной чувствительности на 1—2 порядка. В табл. 4 приведены рассчитанные по (40) возможные сочетания метрологических характеристик достаточно совершенного вычислительного томографа при контроле монолитных заготовок диаметром до 200 мм из материалов, подобных графиту (гэф = 6, р = 1,7 г/см3).

Указанный метод оценки основан на том, что характерное падение прямого напряжения считается критерием выхода прибора из строя. В приведенном конкретном случае в качестве предельно допустимого интегрального потока нейтронов принималась величина, необходимая для увеличения Vf до 4 в при прямом токе 100 ма. На рис. 6.1 приведены рассчитанные предельно допустимые интегральные потоки нейтронов для

Редкоземельные элементы. Введение в железо при 1550° С 0,76 мас.% Y уменьшает о железа с 1800 до 1240 эрг/см2 [103]. Согласно [100], лантан (до 0,1 мае. %) и церий (до 0,092 мас.%) не оказывают влияния на а железа. По данным [6, 17], лантан и церий понижают о железа. В работе [57] присадки Се и La производили в карбонильное железо, содержащее после расплавления 0,08% кислорода. С увеличением количества вводимого церия или лантана 0 железа возрастает от 1240 до 1850—1900 эрг/см?. Добавки лантана к железу способствуют более интенсивному возрастанию 0, чем присадки церия. При введении церия в количестве 0,8 мас.% и лантана 0,5 мае. % 0 достигает максимальных значений. При дальнейшем увеличении количества присаживаемых РЗЭ до 1—1,2% 0 расплавов снижается. Повышение 0 происходит одновременно с понижением содержания кислорода в металле вследствие раскисления его РЗЭ. В [10] приведены рассчитанные изотермы о железа со скандием, иттрием, лантаном и неодимом.

В качестве примера на рис. 4, а приведены рассчитанные кривые изменения концентрации примеси вблизи поверхности земли на различных расстояниях от источника загрязнения — дымовой трубы высотой 25(7), 50 (2) и 100 м (3) в направлении ветра (скорость вет-

ход ВЭР), отбрасываются несущественные характеристики процессов, проводятся возможные упрощения аналитических зависимостей. При многовариантных расчетах чувствительных моделей представляется возможность провести глубокий анализ взаимосвязей технологии, энергетики и экономики для конкретных процессов промышленности и выявить существующие зависимости между основными технологическими и энергетическими факторами и выходом или выработкой энергии с использованием ВЗР. Затем выполняется второй этап формализации. На этом этапе первоначальная модель, являющаяся слишком «тонким» инструментом для определения удельных показателей ВЭР на перспективу, должна подвергаться значительному упрощению путем включения в новую формализованную схему лишь существенных факторов и замены ряда сложных зависимостей их аппроксимациями. Исходя из этого, ниже приведены рассчитанные на моделях удельные показатели (нормативы) выхода горючих ВЭР и возможного использования тепловых ВЭР в агрегатах-источниках черной и цветной металлургии.

На рис. 7.16 приведены рассчитанные по формуле (7.5) графики зависимости роста производительности станков с ЧПУ по сравнению с производительностью станков с ручным управлением в зависимости от сложности обрабатываемых деталей (необходимого числа элементарных обработок 5) и серийности выпуска (среднего размера партии г). Как видно, сокращение длительности обработки и переустановок инструментов обеспечивает рост производительности станков с ЧПУ данного типа по сравнению с обычными универсальными станками не более, чем на 10% (ф = 1,10). При небольших размерах партий обрабатываемых деталей (г< 15-ь20) производительность станков с ЧПУ в данных условиях ниже, чем у обычных станков (ф< 1,0).

при охлаждении потока (эти зависимости были использованы в [71] при обработке эксперимента). На рис. 6.10 приведены рассчитанные по формуле (6.16) и экспери-

Нечувствительные скорости ступенчатого ротора с грузами на торцах бочки ротора всегда выше, чем у ротора постоянного сечения, диаметр которого равен диаметру концевых частей ступенчатого ротора, при одинаковом расположении грузов] по длине. Это видно также из табл. 1, в которой приведены рассчитанные с помощью уравнений (1) и (2) отношения первых (в верхних строчках) и вторых (в нижних строчках) нечувствительных скоростей роторов ступенчатого и постоянного сечений

На рис. 48 и 49 приведены рассчитанные зависимости расстояния до адиабатической стенки от расстояния до стороннего источника для крайних из реально возможных значений параметра m = 5 и 8 и отношений р = = (Pav)i,/(pav)n = 0,3— 2,0, где (раи)и—значение pav, при котором эксплуатируется термопластичный подшипник, рассматриваемый в качестве стороннего источника, (pav)n— значение pav, при котором эксплуатируется рассчитываемый подшипник. При более низких относительных значениях (рау)и влияние источника не будет ощущаться. При более высоких значениях {5 расчет, по-видимому, целесообразно начинать с подшипника, рассматриваемого в качестве стороннего источника, тогда работоспособность рассчитываемого подшипника будет обеспечена с гарантией.

На рис. 8.6 приведены рассчитанные послойные распределения ионов для минимальных значений (qp)Mfm, соответствующих различным 'концентращшм соли (с примесью и без примеси) при ш/С=0,083 мг-экв/л. На этом рисунке для каждого рассматриваемого случая приводятся кривые послойного распределения Na+, Mg2+, Ca2+. Остаточные концентрации NH4+ и К+ в ионите после его регенерации невелики и в принятом масштабе не могут быть отражены на графике. В связи с тем что исследовался процесс де-аммонизации, для полноты описания состояния слоя катионита в табл. 8.3 дано послойное распределение ионов аммония после регенерации при ш/С=0,083 мг-экв/л.

Выше приведены различные варианты конструкций узлов конических шестерен. В каждом из них подшипники поджимают к торцу заплечика

На рис. 49 приведены различные типы разрушений окисных пленок при их росте на металлах. Пузыри (рис. 49, а) образуются

Стойки фахверка в зависимости от расчетных усилий и высоты выполняют из двутавров с параллельными гранями полок, либо коробчатыми, из гнутых замкнутых сварных профилей или горячекатаных швеллеров. В зданиях легкого типа для стоек целесообразно применять тонкостенные гнутосварные профили. По сравнению с горячекатаными, тонкостенные профили обладают более высокими геометрическими характеристиками при равных площадях поперечного сечения. На рис.8.5 приведены различные типы сечений стоек фахверка. Для использования переходных площадок в качестве ветровых конструкций торцевого фахверка балки и настил смежных площадок соединяют между собой, превращая их в неразрезную горизонтальную балку, опорами которой служат подкрановые балки. Площадки опирают на кронштейны, прикрепленные к стойкам фахверка. Рассчитывают площадки на совместное действие вертикальной нагрузки на площадке и горизонтальной - от ветра. При отсутствии переходных площадок для промежуточной опоры высоких стоек торца здания выполняют ветровую ферму. Реакция ветровой фермы передается либо на подкрановые балки, либо на связи по колоннам.

Различные типы трех- и четырехзвенных плоских кулачковых механизмов приведены на рис. 4.1. На рис. 4.2 приведены различные типы пространственных кулачковых механизмов. Проектирование и изготовление пространственных кулачковых механизмов более сложно по сравнению с плоскими, но применение их в ряде случаев упрощает общую кинематическую схему автоматического устройства, так как при этом отпадает необходимость в дополнительных пространственных передачах.

На рис. 216 приведены различные типы зубьев храповых

В табл. 1—2 приведены различные марки свинца, применяемые в СССР я за границей.

Выше приведены различные варианты конструкций узлов конических шестерен. В каждом из них подшипники поджимают к торцу заплечика

В табл. 5 приведены различные способы защиты от коррозии оборудования водо- и теплоснабжения в различных средах.

Как показали исследования, Виттмозера [5], реактив растворяет у-твердый раствор только в непосредственном окружении примесей, выделившихся в конце кристаллизации, т. е. макротравление характеризует только конец кристаллизации. Поэтому невозможно проследить с помощью этого реактива весь процесс кристаллизации. В справочнике [31 ] приведены различные реактивы для выявления литой структуры. При низком содержании фосфора используют раствор / [4].

локон намоткой, что обеспечивает необходимую конструкционную прочность. На рис. 9 приведены различные виды емкостей из армированных пластиков, выпускаемых в настоящее время. Прямоугольные емкости. В некоторых случаях применяют емкости прямоугольной формы. Обычно емкости такой формы используют при необходимости получить максимальный объем в ограниченном пространстве. Конструирование прямоугольных емкостей значительно сложнее, чем цилиндрических. Инженеру-конструктору приходится анализировать напряжения в стенках конструкций и прогиб, а также возможность разрушения по углам и в местах соединений. Все прямоугольные емкости, за исключением емкостей самого маленького размера, должны быть снабжены вертикальными и горизонтальными элементами жесткости. Прямоугольные емкости представляют собой наиболее сложный

Электроды (или токопроводящие скользящие элементы) могут быть изготовлены также из серебра с тугоплавким металлом в случае, если необходимо сочетание высокого сопротивления деформации и хорошей абразивной стойкости с низким контактным сопротивлением и высокой тепло- и электропроводностью. Такой материал необходим, например, для токоведущих скользящих наконечников, применяемых при высокочастотной и шовной сварке труб встык. На рис. 8 и 9 приведены различные наконечники из композиционных материалов, применяемые в настоящее время в электродах для сварки, и показан метод крепления этих наконечников.