Приведены соответствующие

Связь между fe, и q показана на рис. 177. Чаще применяют показатель д, хотя многие исследователи (Бух, Массонет) считают, что показатель С отражает чувствительность материала к концентрации напряжений более правильно. Величины С и q для рассматриваемого случая приведены соответственно на рис. 176, б и в.

Внешний вид и микроструктура термохромированных образцов до и после коррозионных испытаний приведены соответственно на рис. 2 и 3.

Эпштейн [36 ] изучал механические и электрические свойства коммерческого полипропилена после облучения. Эти свойства приведены соответственно в табл. 2.3 и 2.4. Вплоть до дозы 1,76-109 эрг/г наблюдается небольшое увеличение прочности, некоторое уменьшение ударной вязкости и значительное уменьшение пластичности. Так как в практическом плане пластичность редко является определяющим фактором, то можно рекомендовать полипропилен для применения в условиях облучения при дозах до 109 эрг/г. Выше этого уровня материал становится непрочным и хрупким. Растрескивание, наблюдавшееся при 5,3-109 эрг/г, вероятно, связано не с изменением плотности, -

Все процессы в АБХУ протекают под большим вакуумом. Так как в холодильном процессе исключается ректификация, масса АБХУ, как правило, меньше массы АВХУ. Основные технико-экономические показатели АБХУ и АВХУ приведены соответственно в табл. 4-1 и 4-2, откуда видно, что общая эффективность бромисто-

выше, чем у капрона (при 150° в течение 24 час. потери прочности Э. составляют 15—17%, капрона 45—50%). Э. обладает повышенной по сравнению с капроном и найлоном 66 устойчивостью к светопого-де, к действию щелочей и к-т, к многократным деформациям; устойчив к действию микроорганизмов, не растворяется в дихлорэтане, ацетоне, четыреххлористом углероде; растворяется в нек-рых соединениях фенольного типа и концентрированной муравьиной к-те. Осн. недостаток Э.—• слабая накрашиваемость волокна. Разрывная длина обычного волокна 40—47 км (75—79; 40—45) (цифры в скобках приведены соответственно для филаментной высокопрочной нити и штапельного волокна). Потери прочности в мокром состоянии —• 1—4% (12—18; 10—13). Временное сопротивление разрыву 44—52 кг/мм2 (83—87; 43—50); разрывное удлинение 24—26% (15—17; 50—65); в мокром состоянии незначительно увеличивается до 25—26% (17—18; 51—64). Степень эластичности при растяжении на 4% составляет 100% (100; — ), при растяжении на 10% — 96—98% (100; — ). Упругость волокнистой массы штапельного волокна после снятия сжимающей нагрузки через 1 мин. 89%, через 30 мин. возрастает до 96%. Устойчивость к многократным деформациям (на приборе ДП-15, 110 циклов в мин.) при напряжении 5 кг/мм2 для обычной нити колеблется от 27000 до 40000 изгибов, для упрочненной—от 20000 до 50000; для штапельного волокна (на приборе «Sinus») при напряжении 10 кг/мм2 — 1-106. Устойчивость упрочненной филаментной нити к истиранию в 2 раза выше устойчивости обычной нити. Модуль сдвига при кручении соответственно 6000—7600 кг/см" и 4900—5250 кг/см2; модуль упругости 275— 305 кг/мм2. Э. имеет круглое сечение и гладкую поверхность, обусловливающие недостатки этого волокна, присущие всем полиамидным волокнам (см. Волокно полиамидное).

Краткие технические характеристики рентгеновских аппаратов непрерывного и импульсного действия, а также область их применения приведены соответственно в табл. 15, 16. Рентгеновские аппараты непрерывного действия выпускают двух типов: аппараты-моноблоки, у которых рентгеновская трубка и трансформатор смонтированы в едином блоке, и аппараты кабельного типа, состоящие из отдельного блока генератора, рентгеновской трубки и пульта управления [61, 78]. Указанную аппаратуру изготовляют, как правило, в передвижном исполнении. Несмотря на это, многие заводы изготовляют специальные тележки с электропри-

ВНИИПТхимнефтеаппаратуры разработана рентгенотелеви-зионная установка «Квант-72», отличающаяся от известных наличием электронной системы изменения масштаба изображения, устройства для измерения глубины и протяженности дефектов, регистрации результатов визуальных наблюдений с помощью кинопроектора. В установке «Квант-72» в качестве преобразователя рентгеновского изображения использован сцинтилляционный монокристалл из йодистого цезия, активированный таллием. Источник излучения — рентгеновский аппарат РУП-150-300-10. Скорость контроля составляет до 1,5 м/мин, чувствительность к дефектам 2—3%, толщина контролируемых сварных соединений 4—40 мм. Краткие технические характеристики отечественных и зарубежных рентгено- и гамма-телевизионных установок приведены соответственно в табл. 36 и 37.

Результаты решения, полученного методом конечных разностей для различных вариантов граничных условий с учетом и без учета моментности докритического состояния оболочки [23], приведены соответственно на рис. 6.19, а и б. Здесь использованы следующие обозначения:

1 — крышка; 2 — крышка; .? — втулка; 4 — поршень; 5 — гильза; 6 — шток (приведены соответственно в табл. 56—63)

Графики функций Fs (k) и Г° (К) приведены, соответственно, на рис. 19 и рис. 20. Из рассмотрения зависимостей (6.51) и (6.52) следует, что

Зависимость скорости звука от температуры воды и пара на линии насыщения, по данным В. В. Сычева [43], а также зависимости скоростей звука для воздуховодяной и пароводяной смесей aCM=f(p2) приведены соответственно на рис. 4.3 — 4.5>

водить не в весовом выражении, а в объемном, для чего в паспорте приведены соответствующие данные.

На рис. НО, б и 111, б приведены соответствующие этим моделям ионного двойного электрического слоя изменения концентрации ионов с расстоянием х от электрода.

Для определения оптимальных значений k0, e0 и а„ параметров k, е и а в работе [35] приведены соответствующие номограммы.

Отметим, что в зависимости от геометрической формы тонкостенных оболочек, параметров навиваемого бандажа, а также условий на-фужения конструкций показатель двухосное™ напряженного состояния в стенке оболочки п - <32 /Ot может варьироваться в широких пределах. В качестве примера на рис. 2.1 показаны некоторые частные случаи нафужения оболочек различных типов и приведены соответствующие им зна-чения параметра двухосности нафужения стенки оболочки п, определенные на основе расчета напряжений в оболочковых конструкциях/20, 21/.

Приведены решения систем" уравнений диффузии для бинарных трех- и многокомпонентных сплавов на основе железа. Описаны многочисленные параметры определения кинетического и термодинамического факторов диффузии для сплавов, а также приведены соответствующие коэффициенты диффузии и активности. Обсуждены экспериментальные и теоретические возможности корректного решения задачи о многокомпонентной циффузии.

Отметим, что в зависимости от геометрической формы тонкостенных оболочек, параметров навиваемого бандажа, а также условий на-гружения конструкций показатель двухосности напряженного состояния в стенке оболочки п = (72 / GI может варьироваться в широких пределах. В качестве примера на рис. 2.1 показаны некоторые частные случаи нагружения оболочек различных типов и приведены соответствующие им зна-чения параметра двухосности нагружения стенки оболочки п, определенные на основе расчета напряжений в оболочковых конструкциях/20, 21/.

димую основу для всех конструкционных расчетов. Фактические свойства композиционных материалов определяются возможностями поставщиков поставлять конкретные марки материалов с устойчиво воспроизводимым комплексом требуемых характеристик. Вэддопс [23] описывает методы испытаний, позволяющие определить основные упругие (Ег, Ez, У12 и ??12) и прочностные (о^, °2> Tj,a) характеристики монослоя. (Подстрочные индексы относятся к осям координат монослоя). Эти характеристики затем подставляются в уравнения для расчета свойств слоистого материала. На рис. 16, а [14] показаны значения прочности и модуля упругости слоистого композиционного материала бор — алюминий различных схем армирования. Для сравнения на том же графике приведены соответствующие характеристики алюминиевого сплава 2219. Как видно, в любой точке композиционный материал по свойствам превосходит традиционный сплав. Прочность при растяжении и модуль упругости одноосноармированного слоистого материала, определенные при испытаниях в осевом (продольном) и трансверсальном (поперечном) направлениях, представлены точками А т В соответственно. Точками С и D представлены свойства композиционного материала со схемами армирования 0° (50), ±45° (50), 90° (0) и 0° (25), ±45° (50), 90° (25) соответственно (в скобках приведено количество слоев в %, имеющих указанную ориентацию). Композиционный материал последней из приведен-

дации материала; возможность формирования бесшовных, не дающих течь конструкций сложной формы и воспроизведения этой формы легко и многократно; возможность регулирования прочности в соответствии с направлением действия нагрузок; превосходные удельные характеристики (морские конструкции из стеклопластиков обычно в 2 раза легче аналогичных стальных конструкций); низкие эксплуатационные расходы и легкость выполнения ремонтных работ; превосходная прочность и долговечность компонентов. В работах [7, 11] приведены соответствующие примеры.

на растяжение и сжатие соответственно. Здесь же для сравнения приведены соответствующие кривые для отожженных образцов. Как видно из рис. 5.1а, нано структурная Си, полученная РКУ-прессованием, в сравнении с хорошо отожженным крупнозернистым состоянием, проявляет два наиболее существенных различия: во-первых, в несколько раз более высокое значение предела текучести, превышающее 400 МПа, и, во-вторых, значительно менее выраженное деформационное упрочнение на стадии пласти-

Следует отметить, что для условий жесткого нагружения, когда статическая составляющая деформации в цикле жесткого нагружения составляет порядка половины и более от пластичности при статическом разрыве образца материала, начинается снижение долговечности. На рис. 1.1.8, а приведены соответствующие

Для построения кривой располагаемой пластичности материала использованы данные по длительной пластичности в условиях испытаний на ползучесть (фполз) и статического нагружения с широкой вариацией времен до разрушения (язстат)- На рис. 1.2.3 приведены соответствующие экспериментальные данные. Наблюдается выраженная зависимость располагаемой пластичности от времени, причем в диапазоне времен деформирования до 50ч происходит переход от внутризеренного к межзеренному разрушению. Несколько больший темп охрупчивания характерен для испытаний на ползучесть, однако уже после 25—50 ч разница практически исчезает и происходит стабилизация процесса изменения пластичности. Не наблюдается различия также и в пределах весьма малых времен разрушения.