Приведены стандартные

В табл. 8 приведены, сравнительные (средние) характеристики легированных и углеродистых сталей.

Масштабный фактор влияет не только на предел выносливости гладких образцов, но также изменяет характеристики циклической трещиностойкости, которые оцениваются при построении кинетических диаграмм усталостного разрушения (КДУР). На рис. 51 приведены сравнительные данные по исследованию скорости распространения усталостных трещин (РУТ) в сталях

Однако следует иметь в виду, что.отказ колонны вызывает необходимость проведения дорогостоящих ремонтных работ. На рис 1.6 приведены сравнительные данные о трудоемкости ремонтных операций различных видов оборудования.

На рис. 24 приведены сравнительные данные по пределу статической водородной усталости стали с различными металлическими покрытиями. Статическую водородную усталость исследовали в H2S — 2,5 г/л на стандартных образцах с ^адрезом. Напряжение меняли через интервал, равный 0,1 от прочности надрезанного образца.

В табл. 22 приведены сравнительные данные японских исследователей по коррозионному поведению металлических покрытий в среде H2S (6 %), С02 (6 %) при давлении 0,75 МПа.

В табл. 32 приведены сравнительные результаты коррозионных испытаний алюминиевых сплавов с силикатными пленками (сформированные в режиме искрового разряда), с анодными из обычного электролита и эматалевыми защитными пленками после 20 сут выдержки в 3 %-ном растворе NaCl.

Применение более коррозионно-стойких материалов позволяет повысить предел коррозионной усталости элементов бурового оборудования. Ниже приведены сравнительные данные по пределу усталости конструкционных материалов на воздухе и в среде бурового раствора состава: глинистый отстой с 3% NaCl, 5% КССБ (сульфит спиртовая барда), 0,5% П79 (20%-ный раствор Альфоно-ла-79 в дизельном масле). Данные приведены для капельного метода подвода раствора к поверхности образца при базе испытания 106 циклов.

Пайка и сварка оловянных бронз. Все бронзы хорошо паяются мягкими припоями. Оловянные бронзы, особенно многокомпонентные, значительно хуже свариваются. В табл. 33 приведены сравнительные данные по сварке и пайке различных марок бронз.

Высокая коррозионная стойкость в концентрированных кислотах и неокис-ляемость при нагревании на воздухе позволяют применять благородные металлы в самых жестких условиях работы. Наиболее коррозионностойкими в кислотах являются иридий, рутений, платина и золото. Палладий и серебро довольно легко реагируют с кислотами. В табл. 12 приведены сравнительные данные по коррозионной стойкости благородных металлов. При нагревании на воздухе платина, золото и серебро практически не окисляются. Сравнительно легко окисляются осмий, рутений и иридий (табл. 13). Эти металлы образуют стойкие окислы, обладающие высокой упругостью паров, поэтому при высоких температурах наблюдается их испарение.

Предельные условия работы. Значения предельных нагрузок и скоростей зависят в значительной степени от условий смазки. При работе без дополнительной смазки, на капиллярной смазке, имеющейся в порах подшипника на железной основе, можно практически допускать нагрузки до значений pv = 10 кГм/см?сек при большой длительности общего срока работы подшипников и до pv = 15H-20 кГм/см2сек при небольшой длительности. Следует отметить, что при кратковременной работе без дополнительной смазки в отдельных опытах наблюдались очень большие значения pv: до 400 кГ/см2сек (фиг. 15, кривая 4, р ш 135 кГ/см? при v ка 3,1 м/сек). Данные по испытаниям пористых материалов без дополнительной смазки сведены в табл. 9. В условиях работы без дополнительной смазки следует применять подшипники с пористостью 25—35%. При дополнительной смазке можно практически довести значения для подшипников на железной основе до 70—100 кГм/см^сек. В табл. 10 приведены сравнительные результаты испытаний (ЦНИИТМАШ) различных пористых материалов, литой бронзы и баббита при скорости 2,2 м/сек, с капельной смазкой маслом машинным 2. Нагружение подшипника производилось ступенями через 3 кГ/см\

'. Рассмотрены вопросы стойкости сводов электродуговых сталеплавильных печей. Приведены сравнительные данные об эксплуатация электродуговых сталеплавильных печей с кирпичным и водо-охлаждаемым сводами. Установлена возможность оптимизации конструкции печи с использованием, искусственного охлаждения элементов кладки. На основании опыта эксплуатации печей с водоохлаж-даемым сводом дана оценка экономической эффективности его применения. Указаны перспективы применения водоохлаждаемого сво^ да на сталеплавильных печах различной емкости.

В табл. 3 приведены стандартные уклоны в зависимости от высоты h поверхности над плоскостью разъема и соответствующее поперечное. смещение крайних точек поверхности /jtga.

В табл. 1 приведены стандартные потенциалы наиболее интересных электродов. Величина и знак потенциала равновесного стандартного электрода являются его термодинамическими характеристиками. Советские ученые Л. В. Писаржевскийи Н. А. Из-гарышев показали, что знак и величина электродного потенциала металла определяются прочностью связи его иона с металлом, а также величиной энергии гидратации иона.

* Приведены стандартные длины свинчивания, с учетом которых должны назначаться длины стандартных резьбовых калибров. Свинчиваемость резьбовых соединений, проверяемых только предельными калибрами, гарантируется при условии, что фактические длины свинчиваемых изделий не превышают длины используемых при контроле калибров более чем на 25%. ** Верхнее отклонение равно нулю. *** Нижнее отклонение равно нулю. Примечание. Нижнее отклонение наружного диаметра гайки равно нулю, верхнее отклонение стандартом не нормируется.

Для удобства на рис. 3 также приведены стандартные значения наиболее часто применяемых толщин Sm и допусков 8^. для заготовок прокладок (см., например, ГОСТ 503—41, ГОСТ 2284 — 43, ГОСТ 2208—49).

В табл. 3 приведены стандартные уклоны в зависимости от высоты /г поверхности над плоскостью разъема и соответствующее поперечное. смещение крайних точек поверхности /itga.

Диаметр и длину цилиндра устанавливают по ГОСТ 22?7-43. В табл. 22 приведены стандартные размеры триерных цилиндров и соответствующие им рабочие поверхности.

В табл. 1 приведены стандартные ряды нормальных линейных размеров {диаметров, длин, высот и др.) по СТ СЭВ 514—77. Стандарт распространяется на линейные размеры в машинострое* нии и устанавливает ряды линейных размеров от 0,001 до 20000мм. Стандарт не распространяется на технологические межоперационные размеры и на размеры, связанные расчетными зависимостями с другими принятыми размерами. При выборе размеров предпочтение следует отдавать рядам с более крупной градацией, т. е. ряд Ra 5 следует предпочитать ряду Ra 10, ряд Ra 10 — ряду Ra 20 и т. д.

В табл. 27 приведены стандартные жесткие угловые меры, а на фиг. 102 показаны схемы контактных методов сравнения измеряемого угла изделия В с углом образцовой жесткой меры А.

В табл. 30 приведены стандартные угломерные приборы для измерения углов гониометрическим методом.

В табл. 94—97 приведены стандартные значения элементов зуба, принятые в СССР и других странах.

За некоторыми общеупотребительными функциями закрепляются стандартные обозначения. Их не следует использовать для других целей. Ниже приведены стандартные функции, список которых всегда может быть расширен: