Приведены теоретические

Триботехнические характеристики материалов существенно зависят от температуры окружающей среды. На рис. 1.2 приведены температурные зависимости коэффициента трения и интенсивности изнашивания некоторых композиций при трении по стальному закаленному контртелу из стали 45 без смазки при давлении 3 МПа и скорости скольжения 1 м/с.

Результаты полных анализов отложений (%) различного типа приведены в табл. 6. Одновременно в таблице приведены температурные характеристики процесса их плавления. Эти данные подтверждают представительность результатов как по суммарной величине определяемых составляющих, так и по соответствию особенностей химического состава температурным характеристикам отложений, снятых с различных поверхностей нагрева.

На рис. 6 приведены температурные зависимости теплопроводности высоко- и низкотеплопроводных материалов.

В табл. 1 приведены температурные интервалы состояний О. с. 2-55 и Т2-55.

В табл. 9 и 10 приведены температурные интервалы ковки и штамповки конструкционной углеродистой и низколегированной стали, однако назначение того или иного температурного интервала для ковки и штамповки надо производить с учетом высказанных выше основных положений и конкретных условий производства.

На рис. 3 приведены температурные зависимости в режиме нагрева коэффициента трения корундовых керамик, модифицированных окисью магния. Для этих керамик, как и для чистой окиси алюминия, характерно изменение зависимости коэффициента трения от температуры при переходе от первого испытания к последующим. Температурные зависимости, полученные при испытаниях всех модифицированных керамик, подобны по характеру зависимости для чистой окиси алюминия. Однако значения коэффициентов трения модифицированных керамик выше, особенно в интервале сравнительно невысоких температур (до 600° С). Наибольшие значения коэффициента трения соответствуют добавке 1% MgO (кривая 2), наименьшие — добавке 0,6% MgO (кривая 1).

расчета задают вид, начальную w\ и конечную w2 влажность материала, производительность по высушенному продукту Gs, температурный режим сушилки. В табл. 2.83 приведены температурные режимы сушки некоторых материалов.

В котельных агрегатах с более высокой температурой перегретого пара fne^s5700C вопрос о выборе металла для пароперегревателей становится еще более сложным и ответственным. Это наглядно иллюстрируется табл. 4-1, в которой приведены температурные условия работы первичных и промежуточных перегревателей новых котельных агрегатов ЗиО и одного из мощных котлов ТКЗ (по данным тепловых расчетов).

В табл. 10 приведены температурные зависимости прочностных свойств карбида титана.

На рис. 5.12,а и б приведены температурные изменения спонтанной намагниченности некоторых аморфных сплавов. Видно, что

Изоду) [2] . Из данных, приведенных на рис. 3.1, следует, что для пласти ка на основе найлона 66 существует сбалансированность всех трех механи ческих характеристик при испытании во влажной среде. Максимальны! модуль упругости имеет материал на основе полифениленсульфида, не его ударная вязкость низка. Наибольшей ударной вязкостью обладает на полненный углеродными волокнами ударопрочный найлон, но у неге очень низкий модуль упругости. Так как механические свойства наполнен ных волокнами термопластов сильно различаются, необходимо классифицировать их также в соответствии с областями применения. Для иллюстрации на рис. 3. 2 приведены температурные зависимости модуля упругости и прочности при изгибе термопластов, армированных углеродными волокнами [3], а на рис. 3. З1^ - триботехнические характеристики армированных термопластов [3] . Из этого рисунка следует, что термопласты, армированные углеродными волокнами, обладают лучшими триботехничес-кими свойствами по сравнению с неармированными или содержащими стекловолокна термопластами. Характерно, что армированные пластики

Для отжига наклепанного материала в производственных условиях применяют более высокие температуры, чем минимальная температура рекристаллизации, для обеспечения достаточной скорости ре-кристаллизационных процессов. В табл. 10 приведены теоретические температуры рекристаллизации, температуры, при которых в производственных условиях осуществляют ре-кристаллизационный отжиг, а также температуры горячей обработки давлением.

Во втором издании (первое — в 1975 г.) приведены теоретические основы процессов производства ферросплавов. Описаны основные способы их получения. Рассмотрены вопросы повышения качества ферросплавов, охрана окружающей среды и использования побочных продуктов при выплавке ферросплавов.

Рассмотрены структура и свойства расплавленных металла и шлака. Приведены теоретические основы процессов обезуглероживания, дегазации, дефосфорации, десульфурации, раскисления и легирования металла. Описаны шихтовые материалы, применяемые для плавки стали в электропечах, а также технологии переплава легированных отходов, одношлакового процесса, вдувания порошков, модифицирования и внепечной обработки.

При УЗ-контроле часто требуется обнаруживать дефекты, соизмеримые с длиной волны ультразвука (2ЬА, « 1 ... 5). Соответствующие значения kb, строго говоря, лежат в резонансной области, в которой возможности инженерных расчетов крайне ограниченны. Однако, как следует из анализа рис. 2.7, здесь возможна аппроксимация формулами для оптической области. На рис. 2.8 приведены теоретические зависимости амплитуды Q от kb эхо-сигналов, рассчитанные через сфероидальные функции и нормированные относительно той же зависимости в коротковолновом приближении.

• На рис. 8 приведены теоретические и экспериментальные криг вые зависимости поперечного модуля Юнга. К сожалению, действительное содержание пор установлено не было. Важный вывод, который можно сделать, исследуя эти кривые, состоит в том, что поперечный модуль Ювга композита является чувствительным, хотя и косвенным, параметром при оценке качества адгезионного соединения на поверхности раздела.

Приведены теоретические сведения о коррозии и коррозионно-усталостном разрушении металлов, дан анализ современных методов и средств изучения коррозионной усталости. Показано влияние на сопротивление коррозионной усталости металлов и сплавов их структуры, агрессивности среды, масштабного фактора, частоты приложения механической нагрузки и других факторов. Описаны закономерности коррозионно-усталостного разрушения сталей, подвергнутых упрочняющим поверхностным обработкам. Рассмотрены вопросы электрохимической защиты металлов от коррозионно-усталостного разрушения.

В книге изложены вероятностные методы динамического расчета различных конструкций и сооружений. Основное внимание уделено расчету машиностроительных конструкций на ветровую, транспортную и сейсмическую нагрузки. Приведены теоретические исследования динамики упругих, нелинейных, параметрических (линейных и нелинейных)' систем и систем с переменной (случайно изменяющейся) структурой при возмущении стационарными и нестационарными случайными силами.

Как и при ползучести, вводится так называемая функция релаксации Ф (/) *. Эта функция и функция замедленной эластичности по существу определяют время, когда будет достигнуто полное значение замедленной упругой деформации уа. На рис. 3 приведены теоретические кривые ползучести и релаксации упруго-вязкого тела высокополимера **. Как видно на рис. 3, низкое

В главе IX приведены теоретические основы процесса газификации то-плив, виды и способы получения генераторных газов, классификационные признаки газогенераторов. Основное внимание уделено конструкциям газогенераторов, применяемых в СССР и производимых на отечественных заводах, а также показателям их работы.

Раздел по сельскохозяйственным машинам включает пять гл"ав— от I до V включительно. Главы специализированы по назначению отдельных видов машин. Здесь приведены теоретические, экспериментальные и конструктивные данные, характеризующие сельскохозяйственные машины (почвообрабатывающие, посевные, уборочные и др.). Основное внимание уделено сельскохозяйственным машинам новейших отечественных конструкций, созданным во исполнение постановления Февральского (1947 г.) пленума ЦК ВКП(б) „О мерах подъёма сельского хозяйства в послевоенный период".

В работе [30] приведены теоретические и экспериментальные исследования ослабителей с коэффициентом ослабления до К = = 105 в области 0,4—11 мкм. При этом исследовались ослабители как френелевского, так и диффузного отражения. Сравнительные