Приведены важнейшие

В табл. 4.1 приведены выражения для координаты центра тяжести и осевые моменты инерции некоторых геометрических фигур. Смысл последнего столбца таблицы станет ясен в дальнейшем.

Отмеченные особенности деформирования композиционных материалов с двумя рассмотренными структурами армирования устанавливают некоторую закономерность в расчете эффективных компонент их жесткости при плоской деформации. В табл. 3.7 приведены выражения для эффективных значений компонент матрицы же-

Подобное усреднение можно произвести для любой физической величины, являющейся функцией координат и импульсов частиц системы. Для этого-необходимо знать лишь функцию распределения частиц по этой величине. В качестве примера в табл. 3.2 приведены выражения для средних значений, некоторых характеристик частиц невырожденного газа, которые нам потребуются в дальнейшем.

В инженерной практике были разработаны расчетные зависимости для наиболее распространенных видов изделий и конструкций (табл. 2.9). В данной таблице приведены выражения, которые получены с учетом различных критериев прочности для типичных эксплуатационных схем действия внешних нагрузок.

показаны схемы механической и электрической колебательных систем, а в табл. 2 приведены выражения для потенциальной и кинетической энергий. В этой таблице приняты следующие обозначения: mt- — масса; vt — скорость; /,-м— момент инерции; со,- — угловая скорость; ki и kl — коэффициенты упругости при сжатии и кручении; х{ — перемещение; <р,- — угол поворота; Lt — индуктивность; Cf — емкость; 1{ — сила тока; и( — падение напряжения; яз,-— магнитный поток; <7i — электрический заряд.

Решение. В таблице 17.12 приведены выражения для кинетической и потенциальной энергий для 2—5 вариантов систем обобщенных координат. Поскольку получение дифференциальных уравнений движения при наличии выражений для Т и U было показано в примере 17.28 и в принципе оно не представляет сложности; здесь опущены промежуточные преобразования и сразу приведены дифференциальные уравнения для случая свободных колебаний, которые также помещены в таблицу 17.12. Для большей наглядности в таблицу 17.13 помещены матрицы А и С всех вариантов (2—6).

Таким образом, для определения Л необходимо вычислить интегралы (4.21) и (4.26). В табл. 5 приведены выражения для А, соответствующие различным видам закона изменения програм-

Для агрегатов других конструктивных компоновок спектральный состав формирующего потока более сложный. В табл. 6 приведены выражения для

Приведены выражения, описывающие напряженное состояние, удельную энергоемкость я движение кольца с учетом растяжения.

Отмеченные особенности деформирования композиционных материалов с двумя рассмотренными структурами армирования устанавливают некоторую закономерность в расчете эффективных компонент их жесткости при плоской деформации. В табл. 3.7 приведены выражения для эффективных значений компонент матрицы же-

Таким образом, операторы Rjh, /=-/, ?>г, р, ^; &=/, 9, Д., связывающие входные и выходные координаты теплообменника, выражаются в явном виде через трансцендентные функции Яп и комплексы, составленные из коэффициентов уравнений динамики, комплексного параметра преобразования Лапласа по времени s и передаточных функций разделяющей стенки. Выше были приведены выражения и показан способ их определения для наиболее общего случая конвективно-радиационного теплообменника со сжимаемой рабочей средой, распределенными по длине температурой газа и энтальпией рабочей среды. Вид Rjk не зависит от модели разделяющей стенки. Выбор модели стенки влияет только на выражения передаточных функций WQt, W#B. Операторы Rjk для трубопроводов, радиационных теплообменников и прямоточных конвективных теплообменников совпадают с соответствующими передаточными функциями Wjh-В случае противоточного конвективного теплообменника возмущения по температуре газа задаются в точке Х=1. Операторы Rjh получены в результате решения задачи Коши, когда возмущения считались заданными в точке Х=0. Поэтому для противоточного теплообменника передаточные функции Wjh не совпадают с Rjh, а определяются комбинацией последних в соответствии с табл. 8-2.

Основные критерии подобия. Ниже приведены важнейшие критерии подобия теории теплообмена с объяснением их физического смысла.

в расположении атомов и молекул. В зависимости от степени упорядочения и расположения частиц внутри фаз различаются переходы трех типов: 1) от одной к другой упорядоченной фазе, 2) от упорядоченной к разупорядоченной фазе, 3) от одной разупорядоченной к другой разупорядоченной фазе. В таблицах 1 и 2 приведены важнейшие примеры Ф. п. в одно- и двух-компонентных системах.

Ниже приведены важнейшие показатели сравнительной экономической эффективности:

В табл. 65—74 приведены важнейшие физико-механические свойства применяемых и могущих быть примененными в машиностроении тканей (без допусков); они классифицированы по весу и плотности, отчасти по волокнистому составу и расположены во всех таблицах по восходящему числовому значению веса 1 ж2. Цифры, приведенные в таблицах, но не содержащиеся в стандартах, взяты в скобки.

Наибольшее распространение в технике получили дибориды — МеВ2. В табл. 1 приведены важнейшие физические свойства диборидов тугоплавких металлов — титана, циркония, гафния, ванадия, ниобия, тантала, хрома, молибдена и вольфрама [8, 10, 11, 26].

В табл. 22 и 23 приведены важнейшие физико-химические свойства нитридов и их кристаллические структуры.

В табл. 34 и 35 приведены важнейшие физико-химические свойства силицидов и их кристаллические структуры.

В табл. 50 и 51 приведены важнейшие свойства окисной керамики.

В табл. 5 приведены важнейшие производные единицы СИ, применяемые в науке и технике.

Ниже приведены важнейшие полимерные материалы, применяемые в настоящее время или входящие в употребление.

В табл. 1 приведены важнейшие формулы теории регулярного режима простого однородного и изотропного тела в их взаимной связи.