Приведены усредненные

В табл. 6.1 приведены уравнения для расчета цилиндрических колес и передач со смещением и углом наклона линии зуба р. Рассчитываются лишь те параметры, которые необходимы для выполнения чертежей по ЕСКД 2.403—75 (правила выполнения чертежей цилиндрических зубчатых колес) и прочностных расчетов передач по ГОСТ 21354—75.

Уравнения для расчета геометрических колес с формой I зуба, находящей основн мых и тангенциальных зубьев, приведены приведены уравнения для расчета передач бом формы II (вершина внутреннего конус, ширина дна впадины постоянна), находящ для этих зубьев.

Основная особенность данной системы уравнений заключается в том, что в уравнения (3.74) входят слагаемые, зависящие от неизвестных перемещений точки приложения реакции R. Аналогичные задачи статики при наличии упругих и жестких промежуточных связей, наложенных на стержень, были рассмотрены в § 2.2, где были приведены уравнения равновесия с учетом реакции связей и методы ,их решения.

Во второй части учебника изложены основные положения динамики стержней, дан вывод уравнений движения стержней в линейной и нелинейной постановке; приведены уравнения малых колебаний пространственно-криволинейных стержней с изложением численных методов определения частот и форм колебаний. Большое внимание уделено неконсервативным задачам с изложением методов исследования динамической устойчивости малых колебаний. Рассмотрены параметрические и случайные колебания стержней. Приведены примеры численного решения прикладных задач с использованием ЭВМ.

Определение частот колебаний прямолинейного естественно закрученного стержня постоянного сечения (см. рис. 7.2), нагруженного при е= 1 сосредоточенной осевой силой -PvjO u сосредоточенным крутящим моментом MXJQ. При е=1 стержень шарнирно закреплен. Рассмотрим общий случай, когда осевая сила Q!0== PXiQ может быть как растягивающей, так и сжимающей. Во втором случае, когда Qio — сжимающая сила, имеем задачу о колебаниях сверла (см. рис. В.10). В § 7.1 были приведены уравнения (7.36) малых колебаний прямолинейного естественно закрученного стержня с учетом осевой силы Q^ и момента М10. После преобразований получаем матрицу В(е, X), соответствующую системе уравнений (7.36) (пренебрегая инерцией вращения элемента стержня):

и граничным условиям типа (3.1 .93), выражения которых в зависимости от типа граничных условий приведены в табл. 2, там же приведены уравнения частот.

Другим примером, когда материал должен рассматриваться как ортотропный, является трехмерноармировашшй композит. В работе [130] приведены уравнения для всех классов симметрии, однако даже в случае ортотропного материала уравнения в общем виде очень сложны. Даже если известны положения плоскостей симметрии (по геометрии структуры материала), только шесть упругих констант могут быть получены из исследования распространения колебаний простого типа вдоль осей симметрии материала. Для получения остальных трех независимых констант необходимо использовать колебания смешанного типа. Очевидно, впервые ультразвуковой метод для полной характеристики свойств ортотропного материала был использован в работе [181] при исследовании различных типов тканевых композитов,

Приведены уравнения, описывающие в приближении двухзонной модели температурную зависимость эффективного заряда ионов металлов или компонентов однофазных сплавов, мигрирующих в процессе электропереноса, а также уравнения для температурной зависимости электропроводности. Рассмотрены случаи постоянства и изменения с температурой отношения подвижностей носителей тока обоих сортов. Изложены некоторые экспериментальные методики изучения параметров электропереноса и некоторые данные экспериментов и расчетов. Кратко-описаны уравнения, позволяющие распространить исследования на двухфазные сплавы. Библиогр. 8.

Для общности приведены уравнения движения.

На рис. 18.28 показаны стержни с различным характером закрепления концов. В таблице 18.7 приведены уравнения устойчивости для первых трех случаев, изображенных на рис. 18.28, и пределы, в которых находятся корни этих уравнений.

1. Во второй главе приведены уравнения (17) и (18), при помощи которых можно производить исследование движения звена приведения. В этих уравнениях величины Мд, Мс и Jn в общем случае являются переменными, закономерно изменяющимися.

ГОСТы 1855 — 55 и 2009-55 устанавливают три класса точности на размеры отливок из серого чугуна и стали. На рис. 114, а — в приведены усредненные значения допускаемых отклонений для чугунных и стальных отливок при литье в песчаные формы в зависимости от наибольшего габаритного размера А отливок для различных расстояний L от базы. На виде г приведены допускаемые отклонения размеров отливок из цветных сплавов.

На рис. 116, а — в приведены усредненные значения припусков по ГОСТ 1855-55 для серых чугунов для различных классов точности,

Опытные значения параметра закрутки получены при Red = = 5-Ю4. . .1,5 -10s. В таблице приведены усредненные в этом диапазоне значения Ф, ', действительные значения Ф откло-

В табл. 5.1 приведены усредненные глубины коррозионно-эрозионного износа экранных труб из сталей 12Х1МФ и 12Х2МФСР. Средняя глубина износа труб из стали 12Х1МФ после 14700 ч работы и при очистке с периодом т<>=56 ч равна 0,042 мм (максимальное значение 0,076 мм). С увеличением времени работы до 39 900 ч средняя глубина износа увеличивается до 0,074 мм (максимальное значение 0,110).

' В числителе приведены данные по концентрации выбросов, ылн~* , в знаменателе —количество в граммах на 1 км пробега. Цифры меняются в зависимости от режима работы двигателя и условий вождения. Приведены усредненные значения.

ее поперечного сечения F(h/F см/см2). В табл. 2 приведены усредненные результаты опытов с набивками АГ-1, АГ-50 и АГФ-50, цель которых -определить влияние давления рабочей среды при различных соотношениях h/F на герметичность уплотнения.

ГОСТы 1855 — 55 и 2009 — 55 устанавливают три класса точности на размеры отливок из серого чугуна и стали. На рис. 114, а -в приведены усредненные значения допускаемых отклонений для чугунных и стальных отливок при литье в песчаные формы в зависимости от наибольшего габаритного размера А отливок для различных расстояний L от базы. На виде г приведены допускаемые отклонения размеров отливок из цветных сплавов.

На рис. 116, а —в приведены усредненные значения припусков по ГОСТ 1855—55 для серых чугунов для различных классов точности,

онных материалов приведены в табл. II.3—П.5. В табл. II.4 и II.5 приведены усредненные значения. На эти характеристики заметное влияние оказывают термообработка и старение материала.

На АЭС расход технической воды на единицу продукции в 1,5—2 раза больше, чем на ТЭС. Приведенные данные- дают представление о масштабах расходования воды в энергетике »и обоснованно выдвигают ее в качестве наиболее перспективного потребителя городских сточных вод. В табл. В.2 приведены усредненные расходы общего водопотребления по основным отраслям промышленности [13], которые наглядно показывают лидирующее положение теплоэнергетики в расходовании воды.

В табл. 2.2 приведены усредненные составы биологически очищенных сточных вод ряда городов этого промышленного профиля: Москвы (машиностроение), Харькова (машиностроение, металлообработка), Жданова (металлургия), Львова (сложное машиностроение), Саранска (электротехника, машиностроение, фармация).