Приведена функциональная

Во многих случаях разрушения происходят поперек сварного шва. В качестве примера разрушения труб на рис. 2.4 приведена фотография макрошлифа сварного соединения стали 15Х5М, выполненного аустенитными электродами марки O3JT-8, разрушившегося после 3600 часов работы на установке гидроочистки. Разрушение проходило по сварному шву отвода диаметром 152x6 мм, работавшего при температуре 45 - 50°С и давлении 5-6 МПа в среде газосырьевой смеси дизельного топлива с водородом. Как видно на снимке сечения, вырезанного из неразрушившейся части сварного соединения, ширина околошовных зон подкалки имеет значительные размеры. Твердость зон термического влияния (ЗТВ), снижающая сопротивляемость металла этих зон образованию трещин, относительно высокая и составляет от 350 до 441. MB (заключение № ЗМ-69, ПО "Салаватнефтеоргсинтез") При этом наиболее вероятным местом хрупких разрушений с повышением температуры и длительности эксплуатации становятся околошовные зоны вблизи линии сплавления с мартен-ситной структурой. На рис. 2.5 показан характер развития трещин в зоне термовлияния со стороны приварки отвода к трубе диаметром 219x8 мм линии пирогаза. Твердость металла этих зон была повышенной и составляла 45 - 47 HRC. труба отвод

Мы говорили все время о телах, имеющих большие размеры в направлении оси г. Однако эти же соображения остаются справедливыми и в случае тел вращения, ось которых расположена вдоль оси х. В частности, для объяснения различного лобового сопротивления тел, изображенных на рис. 320, могут быть применены те же соображения. На рис. 329 приведена фотография наблюдаемой картины обтекания тела сигарообразной формы. В отличие от случая обтекания цилиндра (рис. 331, стр. 552), позади тела отсутствует завихренная область пониженного давления.

рис. 331 приведена фотография вихрей позади обтекаемого цилиндра, полученная первым из указанных способов..

лись так, чтобы направление лезвия совпадало с направлением градиента диффузии. На рис. 3 приведена фотография участка спектра алитированной стали, на которой видно изменение интенсивности линий алюминия, хрома и железа в диффузионной

Равновесная магнитная структура достигается тогда, когда уменьшение магнитной энергии вследствие появления замыкающих доменов компенсируется ростом упругой энергии кристалла, вызванным деформацией этих доменов. В качестве примера на рис. 11.12 приведена фотография доменной структуры кристаллита кремнистого же* леза; стрелками обозначены направления спонтанного намагничивания в соседних доменах. .

На рис. 2 приведена фотография установки ИМАШ-10-68 с телевизионным анализатором изображения, который состоит из трех функциональных блоков: / — телевизионная камера; // — блок настройки, в котором находятся дискриминатор, блок рамки сканирования, счетно-решающее устройство; /// — блок вывода информации, содержащий монитор и стабилизированные источники питания.

Интересная конструкция механизированного приспособления фирмы «ФМЦ» (ГДР) для контроля неперпендикулярности отверстия к торцу внутреннего кольца шарикоподшипника показана на фиг. 173, где приведена фотография приспособления.

На фиг. 3 приведена фотография трака и пальца гусеницы экскаватора. Детали выбракованы вследствие их значительного износа. Фотография иллюстрирует изменение макроформы пальца трака, типичное для абразивного изнашивания.

Поэтому если к контуру равномерно проводящей среды, подобному контуру модели, приложить потенциалы, пропорциональные суммам главных напряжений на контуре, которые можно определить лоляризационно-оптическим методом непосредственно, то потенциалы, возникающие в любой внутренней точке, пропорциональны сумме главных напряжений в этой точке. В качестве электрической модели можно взять электролитическую ванну или электропроводящую бумагу. В обоих случаях можно точно измерить потенциалы и, следовательно, узнать суммы главных напряжений во внутренних точках модели из полимерного материала. Электрическая схема установки, применяемой для решения плоской задачи, показана на фиг. 8.11. На фиг. 8.12 приведена фотография одной плоской электрической модели с электрическими проводниками и нанесенными линиями постоянных значений (а4 + а2). Техника эксперимента этого метода описана в работе [6] 1). Пример решения задачи этим методом приведен в разд. 9.3.

электролитическая ванна. Перемещения создавались с помощью упоминавшегося деформатора. На фиг. 11.23 приведена фотография модели. По обе стороны модели расположены стержни, которые предотвращали потерю устойчивости модели, но не влияли на распределение напряжений. Чтобы превратить контур этой модели в односвязный, пришлось сделать 6 разрезов, в связи с чем потребовалось иметь 6 деформаторов.

Одной из наиболее убедительных иллюстраций гидравлического прыжка при формировании вращающихся потоков тангенциальным подводом, являются наблюдения в работе [50], в которой приведен ряд данных, доказывающих его существование. В частности, приведена фотография,

На рис. 70, б приведена функциональная схема устройства со стабили-

При амплитудном методе контроля интенсивность распределения энергии определяется по изменению амплитуды прошедших через контролируемое изделие микрорадиоволн. Однако в некоторых случаях нежелательно, а иногда и невозможно, применить способ контроля изделия по прошедшим через образец волнам. В этом случае используют способность электромагнитных волн отражаться от изделия и по интенсивности распределения энергии и изменению амплитуды отраженных от изделия микроволн судят о характере и размере дефектов в изделии. Для пояснения амплитудного метода контроля на рис. 3.10 приведена функциональная электрическая схема установки.

При силовом направлении использования ВЭР на производство электроэнергии экономическая эффективность принятого способа утилизации определяется уровнем замыкающих затрат на электроэнергию «рэ, характерных для данного района размещения предприятия. На рис. 7-4 приведена функциональная зависимость безразмерного комплекса 02, характеризующего отношение затрат в энергетическое оборудование утилизационной станции к замыкающим затратам на электроэнергию, от уровня замыкающих затрат на электроэнергию для различных районов СССР. Границы зоны экономической эффективности варианта утилизации при силовом направлении использования ВЭР расширяются с увеличением замыкающих затрат на электроэнергию. Для районов Сибири, отличающихся низкими затратами на производство электроэнергии, экономический эффект от утилизации ВЭР приближается к минимуму. Для районов Центра, отличающихся высоким значением замыкающих затрат на топливо, а следовательно, высоким значением замыкающих затрат на электроэнергию (примерно,

На рис. 140 приведена функциональная схема ЧПУ, следящая система показана только для привода по координате х. Командные импульсы с частотой /пр с выхода интерполятора по одному из каналов ( + или — в зависимости от направления перемещения) поступают в синхронизатор СС, где формируется импульс, совпадающий по времени с определенным тактом кварцованного генератора КГ, работающего с точно фиксированной частотой /г = 40 кГц. Блок сложения БСВ и делитель Дх складывают алгебраически частоты Д. и /пр и преобразуют полученный результат в фазу сигнала задающего канала.

В работе [3] приведена функциональная зависимость вида Ыа = f (G), при помощи которой, основываясь на выбранных номинальных значениях параметров системы (G = const), может быть вычислена величина отношения Ыа = С (С = const) и тем самым найдена амплитуда автоколебаний а ведомого звена зубчатого редуктора. Приводя полученное значение а к ведомому звену системы, имеем

Электрогидравлические ударные стенды применяют для испытаний на ударное воздействие изделий, масса которых превышает 100 кг. На рис. 5 приведена функциональная схема стенда. Требуемые параметры ударного импульса реализуют при помощи системы автоматического регулирования, в которой сравниваются электрические сигналы датчиков силы и перемещения с сигналами устройства задания требу-

ющему усилию вибровозбудителя, особенно при воспроизведении ударных воздействий высокой интенсивности, а также по перемещениям подвижных частей вибровозбудителя. Кроме того, возможности стенда по воспроизведению ударных воздействий зависят от прочности его подвижной системы и частотного диапазона вибровозбудителя. Недостатком является также необходимость снижения скорости подвижных частей и их перемещения в конце ударного воздействия до нуля, а также нелинейность частотной характеристики испытуемого изделия. На рис. 6 приведена функциональная схема электродинамического вибростенда, при помощи которого реализуется ударное воздействие на изделие способами передаточной функции (блок 12) и амплитуд элементарных сигналов (блок 20). Сигнал возбуждения / через усилитель 2 мощности поступает на вибровозбудитель 3, на рабочей платформе которого закреплено испытуемое изделие с датчиком 4. Реакцию изделия на ударное воздействие регистрирует датчик, закрепленный на рабочей платформе. Через усилитель 5 предварительный сигнал 6 реакции поступает на аналого-цифровой преобразователь 7 и буферную память о, с которой этот сигнал приходит соответственно в блок 15 вычисления новой передаточной функции и блок 9 вычисления ударного спектра. С последнего вычисленный ударный спектр попадает в блок 11 сравнения, куда также поступает информация о заданном ударном спектре с блока 10 выдачи данных. Разница полученного и заданного ударных спектров, а также информация о требуемых параметрах сигнала реакции с блока 13 выдачи данных поступает в блок 14 формирования требуемого сигнала отклика. Новая вычисленная передаточная функция поступает в блок 16 запоминания передаточной функции, откуда одновременно со сформированным требуемым сигналом реакции этот сигнал поступает на блок 17 деления преобразования Фурье на передаточную функцию. Полученное отношение сигналов через буферную память 18 сигнала возбуждения и цифро-аналоговый преобразователь 19 попадает на усилитель

В последние время при калибровке ударных акселерометров методом сравнения на вибростендах применяют возбуждение, формируемое по случайному закону. Точную калибровку акселерометра при этом осуществляют путем вычисления передаточной функции, связывающей выходные сигналы образцового и испытуемого акселерометров. Этот способ калибровки позволяет получать более точную амплитудную и фазовую информации о чувствительности акселерометра, не требует воспроизведения чисто синусоидального закона изменения ускорения во времени и позволяет оценить качество калибровки посредством определения передаточной функции, сокращает длительность калибровки. На рис. 16 приведена функциональная схема устройства для калибровки акселерометра при воспроизведении на вибровозбудителе случайного закона изменения ускорения во времени. На подвижном столе вибровозбудителя 1 закреплены образцовый 2 и испытуемый 3 акселерометры. Из-за способа установки выходные сигналы акселерометров сдвинуты по фазе на 180°. Выходы обоих акселерометров

На рис. 2! приведена функциональная схема батареи конденсаторов с электромагнитным устройством для калибровки ударных акселерометров. Это устройство может работать как по методу изменения скорости, так и по методу измерения силы. Принцип действия устройства основан на преобразовании накопленной электрической энергии в механическую при разряде батареи конденсаторов на выталкивающую катушку, которая возбуждает магнитное поле, взаимодействующее с расположенными вблизи выталкивающей катушки проводником-снарядом, сообщая ему мощный импульс ускорения. В исходном состоянии проводник-снаряд 1 устанавливают на электромагнит батареи конденсаторов2. При зарядке от источника постоянного тока 3 электронный выключатель 4 замкнут, через ограничивающий блок сопротивлений 5 заряжаются конденсаторы 6, Напряжение на конденсаторах контролируют при помощи специального измерительного контура. По достижении требуемого напряже-

Для исследования динамических диаграмм напряжение — деформация материалов при нормальных температурах используют мерные стержни Гопкинсона. Сущность метода испытаний сводится к тому, что образец располагают между торцами двух мерных стержней и нагружают импульсом давления, возбуждаемым в одном из стержней. Напряжение, деформацию, скорость деформации образца определяют по известным соотношениям теории упругих волн из условий равенства усилий и перемещений соприкасающихся торцовых сечений образца и стержней. При этом предполагают, что амплитуда импульса давления и предел прочности исследуемого материала образца ниже предела пропорциональности материала стержней. Применение указанного метода при повышенных температурах связано с трудностями измерений упругих характеристик материала стержней и деформаций. На рис. 8 приведена функциональная схема устройства для исследования влияния температуры на динамические прочностные характеристики металлов при одноосном сжатии. Исследуемый образец 6 расположен между мерными стержнями 5 и 8. Импульс давления возбуждают в стержне 5 с помощью взрывного нагружающего устройства, состоящего из тонкого слоя взрывчатого вещества 1, ударника 2 и демпфера 3. При взрыве в стержне возникает импульс сжатия трапецеидальной формы, характеристики которого зависят от плотности материала и диаметра демпфера, а также соотношения толщины демпфера и слоя взрыв-

На рис. 6 приведена функциональная схема блока настройки и эталонирования (БН) данной балансировочной машины 1. Операции электрического эталонирования и настройки измерительного устройства ма-