Приведена осциллограмма

На рис. 216 приведена обобщенная схема анодной поляризационной (потенциостатической) кривой для идеального случая, когда скорость процесса саморастворения электрода невелика и внешний анодный ток может быть принят равным общей скорости растворения электрода.

На рис. 72 приведена обобщенная структурная схема универсального вихретокового прибора, автоматизированного на основе микроЭВМ. Блок генераторов / содержит программно управляемый по частоте и амплитуде генератор синусоидального (или импульсного) тока, возбуждающего электромагнитное поле в объекте с помощью блока ВТП 2. Программно управляемый компенсатор 3 служит для установки точки компенсации на комплексной плоскости сигналов. Усили-

На рис. 5.32 приведена обобщенная зависимость глубины термоусталостных трещин н,а поверхности труб из перлитных сталей 12Х1МФ и 12Х2МФСР от количества циклов водных очисток топочных экранов в промышленных условиях. На этом рисунке кроме данных Таллинского политехнического института нанесены и результаты измерения глубины трещин в экранных трубах котла П-59 Рязанской ГРЭС [178]. На график нанесены глубины трещин в поверхностном слое металла как на гладкотрубных, так и на цельносварных мембранных экранах. Температура наружной поверхности всех типов экранов составляла 350—460°С, а пере-цад температуры (средний) в циклах очистки для гладкотрубных экранов —100—130 °С. Что касается условий очистки цельносварных мембранных экранов, то здесь, в зависимости от режима очистки, средние перепады температуры на внешней поверхности трубы изменялись от 60 до 180 К-

На рис. 18 приведена обобщенная структурная схема комплекса имитации случайной вибрации с автоматическим управлением. Стационарные случайные сигналы от генераторов шума, находящихся в блоке 1 генераторов шума, поступают в блок 2 формирования, состоящий из устройств формирования и управления параметрами характеристик и сумматоров канальных сигналов. Сформированный сигнал поступает на вход вибростенда 3, в котором воспроизводится вибрация. После преобразования в электрический сигнал воспроизведенные вибропроцессы подаются на вход блока 4 анализатора, в котором осуществляется анализ и измеряются требуемые параметры статистических характеристик имитируемой вибрации, значения которых сравниваются в блоке 5 сравнения с задаваемыми блоком 6 программ. Сигналы рассогласования, снимаемые с блока 5, управляют с помощью блока 7 управления параметрами формирователя. На этом принципе построен отечественный автоматический комплекс имитации вибрации СПАВ-1.

На рис. 2.23 приведена обобщенная номограмма температур охлажденной воды для всех испытанных конструкций брызгаль-ных устройств и взятые из литературных источников результаты испытаний брызгальных бассейнов и других конструкций разбрызгивателей, которые могут быть использованы в брызгальных бассейнах большой производительности. В частности, здесь приведены номограммы температур охлажденной воды брызгальных бассейнов Ладыжинской ГРЭС и Черниговской ТЭЦ. Эти брызгальные бассейны оборудованы соплами Б-50 (плановая компоновка). Расстояние между соплами в брыз-гальном бассейне Черниговской ТЭЦ 4X11 м, Ладыжинской ГРЭС 6X10 м. Размеры секций бассейнов соответственно 62Х Х142 м (две секции) и 100X600 м (шесть секций). Конструкция разбрызгивающего устройства типа Цн-200 разработана сотрудниками Харьковского института инженеров транспорта имени С. М. Кирова. Испытания конструкции проведены на крупномасштабном стенде Запорожской АЭС, получена соот-

На рис. VII-3 приведена обобщенная зависимость К от числа Re и относительной шероховатости стенок k/d3 (на графике в качестве параметра выбрана величина, обратная относительной шероховатости) при течении внутри труб и каналов.

На рис. 6-9 приведена обобщенная номограмма о>Кр = =/[/?(!—x')Dc]. Расчет сепараторов по этой номограмме ведется в следующем порядке.

Общий характер изменения температуры тела во времени можно проследить по графику рис. 9-14. На этом рисунке приведена обобщенная зависимость безразмерной температуры тела от безразмерного времени, построенная по уравнению (9-62) при Г'м/ГСт = 0.

4. Изменение угла поворота потока при изменении угла атаки в различных решетках с обычно применяемыми значениями b/t, •если изобразить его в относительных величинах, может быть представлено единым графиком, приведенным на рис. 2.31. Там же приведена обобщенная зависимость коэффициента профильного сопротивления от угла атаки.

На рис. 6 приведена обобщенная технологическая схема получения

На рис. 9 приведена обобщенная схема изготовления порошковых

На рис. 63,6 приведена осциллограмма измерения температуры на натурной установке, из которой видно, что характер теплового процесса, наблюдаемый при многократных соударениях пары металл — металл, отличается от характера аналогичного процесса при единичных ударах. За короткий промежуток времени между ударами теплота, генерируемая на поверхности контакта, не успевает рассеиваться,, объемная температура в процессе многократных соударений значительно повышается (после 20 ударов до 95°С). Кроме того, при единичном ударе на короткое время повышается и поверхностная температура, но к концу удара она снижается почти до исходной. Поверхностная температура достигает максимального значения уже через несколько ударов.

На выходе мостового усилителя постоянного напряжения- 10 через усилители 12 и 14 включены соответственно реле 13 и 15, переключающие исполнительный механизм в сторону увеличения или уменьшения развиваемой нагрузки. При снижении нагрузки ниже заданного минимального уровня срабатывает ограничитель минимума, отключающий с помощью усилителя 20 и реле 21 двигатель испытательной машины. При срабатывании ограничителя 17 включается эталонное напряжение, соответствующее отключению машины по минимуму нагрузки. Прибор 11 показывает величину и знак разности между эталонным напряжением Ti напряжением от датчика при наладке программы и при переходе от одного уровня нагрузки к другому. На рис. 118 приведена осциллограмма нагружения образца по многоступенчатой программе на машине с шатунно-кривошипным приводом.

На фиг. 1 приведена осциллограмма, на которой записано изменение величины крутящего момента в главном валу шахтной подъемной машины размерами 2x6x2,4, установленной на шахте им. Шверника (Донбасс), во время запуска машины. Несмотря на то, что диаметр главного вала имеет большие размеры (около 700 мм), на осциллограмме зарегистрировано значительное увеличение величины крутящего момента по отношению к ее статическому значению, представленному участком об. Это увеличение произошло за счет возникших во время запуска подъемной машины упругих колебаний.

На рис. 8.27 приведена осциллограмма вынужденных колебаний. Кривые на средней части снимка соответствуют движению платформы вибростола (кривая /) и движению демпфируемой системы (кривая 2) относительно вибрирующего основания. Выплески на верхней и нижней прямых

Для определения дефектов изготовления и монтажа кинематической пары целесообразно применять динамический способ контроля, основанный на изменении крутящих моментов на ходовом винте. Запись осциллограмм крутящего момента осуществляется с помощью съемного преобразователя крутящего момента, устанавливаемого на шейке ходового винта в непосредственной близости от привода каретки продольной подачи. Оценка качества кинематической пары производится путем сравнения полученной осциллограммы с эталонной, а тип дефекта и способ его устранения определяются по динамограммам дефектов и дефектным картам. На рис. 3 приведены осциллограммы крутящих моментов на ходовом винте, записанные у станков с различными дефектами кинематической пары. На рис. 3, а изображена осциллограмма крутящего момента, записанная при радиальном зазоре в кинематической паре, равном 1,5 мм. (Соосность опор ходового винта и гайки находилась в пределах технических условий). Пики «А» обусловлены радиальным биением ходового винта, которое составляло 0,7 мм, а пики «В — В'», симметричные относительно нулевой линии,— прогибом ходового винта под действием собственного веса. На рис. 3, б приведена осциллограмма крутящего момента в случае несоосности опор ходового винта (правая опора смещена на 6 мм вниз в вертикальной плоскости). Радиальный зазор между ходовым винтом и гайкой составляет, как и в первом случае, 1,5 мм. Здесь пик «А» обусловлен радиальным биением ходового винта. Амплитуда крутящего момента увеличивается вследствие искривления оси ходового винта, которое вызвано смещением правой опоры, при этом сама кривая смещается вниз от нулевой линии. На рис. 3, в приведена осциллограмма крутящего момента, записанная при соосных опорах ходового винта; при этом ось гайки смещена относительно ходового винта, а ра-

На рис. 3, г приведена осциллограмма крутящего момента на ходовом винте, записанная при последовательном перемещении правой опоры ходового винта сначала вниз на 6 мм, а затем вверх на 6 мм относительно левой опоры. Периодический характер изменения крутящего момента связан с прогибом ходового винта под действием силы веса и несоосности осей ходового винта и гайки. При перемещении каретки справа налево на расстояние 350 мм амплитуда крутящего момента увеличивается с 24 до 27 мм, а сама кривая смещается на 3,5 мм от нулевой линии 8 (рис. 3, в). Индикатор, установленный на направляющих станины, фиксировал деформацию ходового винта в радиальном направлении, которая составила 0,07 мм и была направлена вертикально вниз. Проведенные экспериментальные исследования на натурных образцах и методами математического моделирования позволили определить формы проявления дефектов, что необходимо при диагностировании данного механизма.

На рис. 4 приведена осциллограмма решения уравнения (1) в зоне третьего параметрического резонанса. Эта осциллограмма (кривая 1) совмещена с законом изменения жесткости (кривая 2) и с осциллограммой свободных колебаний системы при ц = О (кривая 3). Сравнение осциллограмм, приведенных на рис. 4, еще раз свидетельствует о том, что и в зонах параметрического резонанса решение уравнения Матье носит колебательный характер с частотой, близкой к частоте свободных колебаний системы при и. = 0. Более тщательная оценка спектрального состава решений уравнения Матье может быть сделана на основании анализа вынужденных колебаний подобных систем.

на другую вследствие неливейности /синхронизирующего момента. На рис. 10 приведена осциллограмма такого перехода. При частоте переключений, близкой к резонансной, был получен установившийся режим движения с фазовым портретом ее (рис. 10). Подход к этому режиму осуществлялся со стороны более высоких частот переключений. При незначительном уменьшении частоты следования управляющих импульсов •фазовый портрет ее претерпевает значительные изменения и устанавливается периодический режим движения с фазовым портретом dd. На осциллограмме (см. рис. 10) записан соответствующий переходный процесс. Интересно отметить, что в течение всего этого процесса изображающая точка находится в зоне возбужденной секции статора, а значит переходный процесс перестройки с режима GJ на режим dd идет без -пропуска тага.

На рис. 7 приведена осциллограмма фазовой траектории ротора шагового двигателя, соответствующая разгону двигателя из нулевых начальных условий. Здесь а — фазовая траектория свободных колебаний ротора; точки 0,1,]$, 3, 4 и т. д. характеризуют положение и скорость ротора относительно возбуждающей секции ротора в начале и в конце первого, второго и т. д. шагов. Жирная линия — установившийся режим. Данная осциллограмма совмещена с нелинейной характеристикой синхронизирующего момента / (х) и фазовой траекторией свободных колебаний системы. На осциллограмме рис. 7 наглядно виден процесс выхода ротора шагового двигателя 'на установившийся режим — с течением времени фазовые траектории ложатся все ближе и ближе к некоторому замкнутому циклу. Аналитически процесс разгона шагового двигателя в случае линейной характеристики синхронизирующего момента был рассмотрен в работе [6]. „ ' .

чтЪ не соответствует известным в литературе рекомендациям по выбору числа h Г4]. На рис. 7 приведена осциллограмма колебаний давления в сй-ловом цилиндре лгасителя, работающего в режиме автоколебаний. . ,; С ликвидацией автоколебаний гаситель входит в рабочий режим, при котором колебания давления в силовом цилиндре сдвинуть* но фазе •

На рис. 12 приведена осциллограмма собственных колебаний фундамента, на которой видно наложение одного