Приведена принципиальная

На рис. 115 приведена полученная Р. Н. Васениным линейная зависимость между потенциалом нулевого заряда и работой выхода электрона.

На рис. 187 приведена полученная автором и Т. К. Атанасян зависимость скорости растворения алюминия, определенная по количеству металла, перешедшего в раствор, и выраженная в единицах плотности тока i, от потенциала V в растворах уксусной кислоты разных концентраций при 22° С. Как следует из приведенных на рис. 187, а графиков, коррозия алюминия в 2,75; 3 и 7-н. растворах СН3СООН протекает при близких стационар-

На рис. 48 приведена полученная зависимость выходного сигнала течеискателя ТП-7101 от величины течи индикаторного газа фреона-12 (СРг С1.2) при различных расстояниях до поверхности течи.

На фиг. 20 приведена полученная таким путём кривая распределения вероятностей значений S. Среднее значение S:

В [Л. 988] приведена полученная Романом [Л. 515] графическая корреляция данных Джили-ленда и Мэзона и неопубликованных данных Ште-мердинга (Stemerding) (рис. 5-14) в виде зависимости «пути перемешивания» (О*/Шф) от скорости фильтрации №ф. На -рис. 5-14 видно, что луть перемешивания увеличивается со скоростью фильтрации и с удельным весом псев-доожижающего газа.

На рис. 6.9 цифрами 1 и 2 обозначены кривые усталости, вычисленные соответственно по уравнениям (2.2) и (2.3) для условий нагружения показанного на рис. 6.4 разгрузочного окна ротора. Здесь же приведена полученная экспериментально кривая уста" лости для жесткого нагружения образцов исследуемой стали 07Х16Н6, описываемая уравнением Мэнсона со значениями показателей степени а =0,74 и (3 =0,11, при симметричном цикле (кривая 3), и при ее пересчете на асимметричный цикл с учетом асимметрии по уравнениям (6.7) и коэффициентов запаса nN = = 10 и п0 =2 (соответственно кривые 4 и 5). Из представленных данных видно, что получаемые по результатам фактических испытаний образцов допускаемые долговечности имеют большие значения, чем вычисленные по нормативным уравнениям. Это связано с тем, что фактические характеристики свойств исследуемого

На рис. 4.2 приведена полученная в [23] с-р-1-диаграмма предельной растворимости азота в воде. Отличие характера зависимости с = - /(Ор от приведенной на рис. 3.10 зависимости j3 = /(Op состоит в наличии максимума зависимости с = /(Ор при определенном значении температуры. Наличие максимума объясняется следующим образом. Как следует из рис. 3.10, предельная концентрация газа должна монотонно возрастать с ростом температуры (если t > 80 ° С). При этом рост концентрации обусловлен увеличением сжимаемого объема растворителя. В то же время в кипящей жидкости (при отсутствии газа над поверхностью раздела жидкость — пар) концентрация газа равна нулю и весь сжимаемый объем занят молекулами собственного пара. Отсюда следует, что в присутствии растворенного в теплоносителе газа зависимость с = /(Ор должна иметь максимум при некотором значении температуры, меньшем температуры насыщения. Границу инверсии зависи-

Информация для вычислений берется по графикам изменения прогибов / в зависимости от Л. В качестве примера на рис. 1.74 показана такая кривая (1), полученная при травлении образца, вырезанного вокруг отверстия в шестерне из стали 12Х2НВФА [76]. Там же приведена полученная расчетом эпюра остаточных напряжений a;L (кривая 2).

На рис. 5-22 приведена полученная на основе данного исследования обобщенная зависимость:

Потенциал переноса вещества. В двух плотно соприкасающихся влажных материалах в состоянии гигрометрического равновесия существует определенное распределение влаги. Повышая последовательно влажность одного из материалов (эталонного тела) при неизменной температуре, получают зависимость между влажностью другого материала и эталонного тела. На рис. 144 приведена полученная автором зависимость между влажностями пеносиликата, газобетона и эталонного тела (древесных опилок) в состоянии гигрометрического равновесия.

На рис. 2.3 приведена полученная экспериментально кривая развития ориен-

На рис, 74, а приведена принципиальная схема источника питания, в котором в качестве генератора импульсов применена схема с накоплением энергии, периодически с частотой 50или 100 Гц подключаемая к дуговому промежутку Параллельно с основным источником питания СВ подключен импульсный генератор ИГ, состоящий из выпрямителя Взар, сопротивления /?огр, ограничивающего ток заряда накопительной емкости С. Коммутирующие устройства / и 2 периодически подключают конденсатор С к дуге, на которую он и разряжается, кратковременно увеличивая ее ток. Дроссель L предназначен для защиты сварочного выпрямителя от перенапряжений при подаче импульсов тока на дугу.

Логические схемы СУ, составленные из электрических ЛЭ, называются релейно-контактными. На рис. 5.25 приведена принципиальная электрическая схема релейно-коптактной СУ, реализующая логическую формулу включения (5.21) и соответствующая функциональной логической схеме 5.18, б. Входными ЛЭ являются конечные выключатели с механическими входами х\ и х2, выход / управления осуществляет катушка электромагнитного реле. Все рассмотренные электрические ЛЭ являются контактными. В настоящее время в машинах-автоматах широко применяют и бесконтактные электрические ЛЭ, например герконовые, управляемые магнитом.

В пневматической схеме в качестве силовых элементов привода использованы пневмоцилиндры, поэтому целесообразно выбирать для СУ пневматические логические элементы (см. § 5.4.2). На рис. 5.40 приведена принципиальная схема пневматической системы управления агрегатным станком (ГОСТ 2.781 — 68), построенная на основе функциональной схемы (см. рис. 5.39).

На рис. 6.26, а приведена принципиальная схема киносъемочного аппарата. Рулон неэкспонированной киноленты помещается в светонепроницаемую подающую касету 2, лз которой она постепенно вытягивается непрерывно вращающимся зубчатым барабаном 3, а затем, образуя петлю а, поступает в фильмовой капал 4, который обеспечивает ее фиксированное расположение относительно окна 5. Оптическое изображение снимаемого объекта формируется объективом 9 в плоскости светочувствительного слоя киноленты, находящейся напротив кадрового окна фильмового капала. Во время экспонирования кинолента должна быть неподвижна. Для фиксации изображения объекта и следующей фазе его движения кинолента передвигается вдоль фильмового канала строго па шаг кадра Н„ механизмом прерывистого движения (МПД) в. В момент передвижения киноленты световой поток, проходящий через объектив 9, перекрывается обтюратором 10. Затем кшюлен-а, образуя петлю а, поступает па зубчатый барабан 7, служащий для равномерной ее подачи в принимающую кассету 8. Петли она киноленты создают пеобхсдимый ее запас 1Л для прерывистого движения вдоль фильмового капала. Привод киносъемочного аппарата состоит из двигателя п передаточных механизмов. Тип двигателя выбирается в зависимости от характера съемок. В качестве механизмов прерывистого движения широко применяются грейферные рычажные и кулачковые механизмы. В грейферном механизме непрерывное вращательное движение входного звена — кривошипа преобразуется в движение выходного звена по замкнутой траектории. Выходное звено имеет одни пли несколько зубьев, которые продвигают киноленту на шаг кадра. Затем зубья выходят из перфорации и возвращаются в начальное положение и цикл движения повторяется, в результате чего кинолента движется прерывисто. Цикл работы грейферного механизма можно разбить на четыре фазы: вход зуба в перфорацию, протягивание кинолентj на шаг кадра, выход зуба из перфорации и возврат в исходное положение. Соприкосновение зуба грейфера е кинолентой сопровождается динамическим ударом. Для уменьшения удара о перфорационную перемычку угол входа зуба а должен быть близким к 90°. В этом случае составляющая скорости зуба грейфера в направлении фильмового капала будет мала. Для перемещения киноленты точно на шаг кадра необходимо, чтобы угол выхода р<90°. Для точной фиксации киноленты во время экспонирования применяется контргрейфер, зубья которого входят в перфорацию киноленты после выхода из нее зубьеп грейфера (рис, 6.26, в]. Фазовые углы движения кулачкового механизма коптргрейфера определяются из составленной для МПД циклограммы:

На рис. 6.27, а приведена принципиальная схема кинопроекционного аппарата. Рулон пленки, намотанный на бобину /, разматывается зубчатым барабаном 2, с которого, образуя петлю а, поступает в канал 3 с кадровым окном 4, а затем на барабан 5 механизма, обеспечивающего прерывистое перемещение ее относительно кадрового окна 4 точно на шаг кадра Нк. С барабана 5 пленка, образуя петлю в, поступает в звукоп юнзводящую часть киноаппарата (на рис. 6.27, а не показана), а затем, пройдя принимающий зубчатый барабан 6, наматывается на бобину 7. Каждый кадр равномерно освещается в кадровом окне источником света 8 и проектируется объективом 9 на киноэкран в увеличенном виде. Во время смены кадра световой поток перекрывается обтюратором 10. Механизмы кинопроектора приводятся в движение трехфазным асинхронным двигателем типа АОЛ-12 через передаточный зубчатый механизм. В качестве МПД в кинопроекторах применяется мальтийский или кулачковый механизм.

На рис. 4.20 приведена принципиальная схема установки гидравлических испытаний сварных сосудов.

В настоящее время для ввода ингибиторов в защищаемую систему применяются разнообразные метода. На рис. 2.II приведена принципиальная схема ввода ингибитора в скважину, а на рис. 2.12-охемв подключения йнги'биторной установки в шлейфовий трубопровод [ 6 ] .

На рис. 8 приведена принципиальная гидравлическая схема одноковшового экскаватора третьей размерной группы на пнсвмоколссном ходу. Данная схема близка к предыдущей (рис. 7), применяемой в экскаваторах с гусеничным движителем. Основные отличия заключаются в том, что в этой схеме для привода механизма хода используется один гидромотор, пристыкованный кдмферен-циальному механизму и через него передающий крутящий момент на задние спаренные колеса. Кроме того, в этом экскаваторе применена дополнительная вспомогательная система рулевого управления с приводом от вспомогательного насоса.

На рис. 9 приведена принципиальная гидравлическая схема экскаваторов пятой размерной группы [2]. Гидропривод экскаватора содержит два основных регулируемых насоса 1 и 2 типа 311.224, нерегулируемый насос системы управления (схема управления на чертеже не показана), вспомогательный насос 23 заправки и дозаправки гидросистемы. Регулируемые насосы 1 и 2 обеспечивают раздельное автоматическое регулирование потока жидкости в диапазоне рабочего давления от 25 до 32 МГТа при постоянной мощности. Благодаря независимому регулированию потоков жидкости достигается более рациональное, чем при суммарном регулировании (в экскаваторах третьей

На рис. 26 приведена принципиальная гидравлическая схема скрепера с ковшом вместимостью 10 м3.

На рис. 3J приведена принципиальная гидравлическая схема машины ЛП-17А, содержащая гидробак 1, четыре шестеренных насоса: 3 (НШ-10Е), ЗЩШ-50Л-3) и 5(НШ-46УЛ), три моноблочных распределителя: 6(Р 1.60-43-2), 7 (Р 80-43-2), гидромотор 9 вращения пильной цепи, мо-ментный гидроцилиндр 10, предназначенный для поворота захватно-срезающего устройства в горизонтальной плоскости. Гидросистема включает в себя шестнадцать различных гидроцилиндров: гидроцилиндр 11 зажима рычагов коника, гидроцилиндр 12 поворота коника, гидроцилиндр 13, фиксирующий коник в транспортном положении, гидроцилиндр 14 поворота рукояти, гидроцилиндры 15 и 16 (гидротолкатели) привода крюков захватно-срезающего устройства, гидроцилиндр 17 (гидротолкатель) привода валочного рычага, спаренные гидроцилиндры 18 и 19 подьема-опускания стрелы, четыре гидроцилиндра 20—23 механизма поворота манипулятора, спаренные гидроцилиндры 24 и 25 привода толкателя (отвала) передней подвесной системы, гидроцилиндр 26 наклона навесной системы.