Приведена соответствующая

На рис. 3.1 приведена расчетная схема струи в шаровой ячейке. Важнейшей характеристикой струи является константа астр, характеризующая степень турбулентности и неоднородность скоростей потока на входе и количественно связанная с углом расширения струи зависимостью

деталей является проверкой возможности применения намеченной посадки. Расчет прочности соединения. На рис. 7.3 приведена расчетная схема прессового соединения. Условие прочности соединения при погружении осевой силой Рис. 7.3 цр
На рис. 3.50 приведено сопоставление экспериментальных данных, полученных при испытании сварных соединений, выполненных из мар-тенситостареющей стали Н10Х11М2Т (А.'вм = 1,27; о'"""7 = 1000 МПа). с расчетными значениями прочности рассматриваемых соединений, подсчитанными по (3.10) и (3.28) (при п - 0,5). Здесь же приведена расчетная кривая оср (к), построенная без учета корректировки по к. Как видно, процедура корректировки относительно размеров прослойки к, учитывающая неравномерность распределения ее механических свойств по объему, путем сведения ее к условно однородной с размерами кпр = к/]р дает достаточно удовлетворительное соответствие расчетных и экспериментальных значений прочности рассматриваемых соединений.

На рис. 1.4 приведена расчетная модель вала в виде стержня, в точке С которого, удаленной на расстояния а и Ъ соответственно от концов А я В, приложена сила F, изгибающая его; опора А фиксирована, опора В — подвижна. Силы реакций в точках А и В:

На рис. 169, а приведена расчетная схема для определения напряжений от сил инерции, а на рис. 169,6 — от сил полезных сопротивлений (сосредоточенных сил), В каждой из схем давления в парах (реакции R опор) определяют раздельно на основе принципа независимости действия сил. Подсчитанные на каждой схеме напряжения суммируются. Обычно напряжения достигают максимальных значений в положениях механизма, в которых давления в кинематических парах максимальны. Эти положения являются расчетными при определении размеров и конструктивных форм звеньев.

На рис. 5.2, а изображен стержень, лежащий на двух опорах. Левая опора представляет собой шарнир и может передавать как поперечную, так и продольную силу. Правой опорой служит каток, который может передавать на фундамент только вертикальную, т. е. поперечную к оси стержня, силу (так как в продольном направлении ничто не мешает катку перемещаться). В средней части стержень имеет два «отростка», на концы которых действуют внешние силы (F и 2F), параллельные оси стержня. На рис. 5.2, б приведена расчетная схема, где стержень и отростки заменены линиями, а опоры — схематизированными изображениями. После вычисления опорных реакций выясняется, что поперечные реакции равны нулю, а продольная реакция равна силе F и направлена от стержня. Теперь можно перейти к вычислению внутренних силовых факторов. На первой трети длины стержня (от левой опоры до первого

На рис. 3.50 приведено сопоставление экспериментальных данных, полученных при испытании сварных соединений, выполненных из мар-тенситостареющей стали Н10Х11М2Т (?вм = 1,27; св""г" * 1000 МПа), с расчетными значениями прочности рассматриваемых соединений, подсчитанными по (3.10) и (3.28) (при п - 0,5). Здесь же приведена расчетная кривая аср (к), построенная без учета корректировки по к. Как видно, процедура корректировки относительно размеров прослойки к, учитывающая неравномерность распределения ее механических свойств по объему, путем сведения ее к условно однородной с размерами кпр = к/J,-дает достаточно удовлетворительное соответствие расчетных и экспериментальных значений прочности рассматриваемых соединений.

На фиг. 45 приведена расчетная крмая, при этом расхождение расчетных и экспериментальных результатов находится в пределах точности эксперимента.

Учитывая эквивалентность каждой усталостной мезолинии всему блоку нагрузок, представленному на рис. 14.1, оценка периода разрушения стрингера проводилась путем подсчета количества этих линий в изломе магистральной трещины. Для расчета в направлении развития трещины был измерен размер шага усталостных линий /г. Результаты этих измерений представлены на рис. 14.3. Там же приведена расчетная зависимость периода

На фиг. НО, а приведена расчетная схема нормально разомкнутого колодочного тормоза с гидравлическим управлением, а на фиг. 110, б и в — расчетные схемы комбинированных тормозов с таким же управлением (соответственно с большим и малым ходами поршней рабочих цилиндров гидросистемы).

На рис. (V.8) приведена расчетная схема дизеля 12ЧН 18/20. Числовые значения упругомассовых характеристик элементов дизеля 12ЧН 18/20 следующие:

невращающегося цилиндра. В результате получается картина обтекания, изображенная на рис. 344. На рис. 345 приведена соответствующая этой картине моментальная фотография потока.

2. На рис. 67 изображена схема нагружения стержня и приведена соответствующая эпюра продольных сил. Укажите на эпюре величины продольных сил и их знаки для каждого участка

Во втором издании (первое — в 1980 г.) рассмотрены коррозионно-стойкие стали, а также сплавы на основе железа и никеля, применяемые для службы в агрессивных средах. Описаны их структура, механические и физические свойства в широком диапазоне температур. Приведена соответствующая нормативно-тех-•ническая документация. Изложены механизмы различных видов коррозии. Показана роль структурных факторов, легирующих и примесных элементов в формировании свойств коррозионно-стойких сталей и сплавов.

На рис. 50, б приведена соответствующая четверти изделия виброграмма колебаний бабки изделия, построенная тем же способом, что и профиль изделия. На профиле и виброграмме выделяются одни и те же четыре максимальные ординаты, соответствующие шестнадцатым гармоникам профиля. Анализ показал, что данная гармоника вызывается неравномерностью сечения ремня и биением вала ротора электродвигателя. После устранения данных причин амплитуда указанной гармонической составляющей резко уменьшилась.

Для решения этой проблемы необходимы быстрые и точные методы определения фактической мощности ядерного взрыва. Одним из них является оценка количества выделившейся энергии по времени поступления ударной волны взрыва на фиксированное эпицентральное расстояние. На рис. 1 приведена соответствующая кривая, с помощью которой определяли мощность взрыва «Гном»:

Момент статического сопротивления машин либо может оставаться постоянным, либо он изменяется в зависимости от скорости, положения механизма или времени. В табл. 1 приведена соответствующая классификация исполнительных механизмов.

Для дистанционного прямого пуска короткозамкнутых электродвигателей применяются магнитные пускатели. Нереверсивный магнитный пускатель включает в себя трехполюсный контактор и тепловые реле. Реверсивный магнитный пускатель имеет не один, а два контактора. На фиг. 2 приведена соответствующая схема.

Регулируемое индуктивное сопротивление в цепи статора. На фиг. 30 приведена соответствующая схема. В цепь статора включен дроссель с подмагни-чиванием постоянным током. Э. д. с. ЭМУ Ea = ka (аш2 — aw^. Вместо ЭМУ могут быть использованы другие усили-

в себя трехполюсный контактор и тепловые реле. Реверсивный магнитный пускатель имеет не один, а два контактора. На фиг. 2 приведена соответствующая схема.

Пример. Определить параметры распределения погрешностей, характеризующих разностенность втулки после внутреннего шлифования, в партии деталей объемом 92 шт. Исходные данные в сгруппированном виде представлены в табл. 3; на рис. 5 приведена соответствующая им гистограмма опытного распределения — значения параметров распределения и критерия х2, подтверждающего принадлежность закону модуля разности.

На рис. 14.7,6 приведена соответствующая схема для случая, когда промежуточным звеном является турбогенератор. Регулятор давления 5 воздействует на клапан на подводе пара 6. Регулятор числа оборотов, который всегда необходим по соображениям безопасности, нормально не участвует в процессе регулирования, так как число оборотов машины поддерживается электрической сетью 3. Управление клапаном 5 передается регулятору, когда скорость вращения турбины недопустимо возрастает, например при отключении генератора от сети.