Представлены диаграммы

На рис. 2 представлены амплитудно-частотные характеристики: а — АЧХ всего канала преобразования АГИВУ-3; б — АЧХ ВИП типа КД-35.

На рис. 4 представлены амплитудно-фазовые характеристики перемещения свободного конца стержня для этих трех случаев. Если при Р0 = = 5,5 кг и Р0 = 16,35 кг амплитудно-фазовые характеристики перемещения весьма близки к окружности, то с увеличением силы возбуждения начинается деформация окружности в фигуру, близкую к эллипсу. Такое видоизменение амплитудно-фазовой характеристики объясняется нелинейным характером суммы внутренних и внешних аэродинамических сил сопротивления в системе.

На рис. 14 представлены амплитудно-частотные характеристики трех подшипников (2Л обозначает двойную амплитуду колебаний). Как видно из рисунка, у кривых / и 3 при 2 100 и 1 800 об/мин наблюдается тю одному резонансному пику, а у кривой 2 — два резонансных пика: при 1 300 и 2 400 об/мин, возникающие в результате резонанса системы ротор — подшипники.

На рис. 2-19 представлены амплитудно-частотные характеристики трех подшипников (2А означает двойную амплитуду колебаний). Как видно из рисунка, у кривых / и 3 при 2 100 и 1 800 об/мин наблюдается по одному резонансному пику, а у кривой 2 — два резонансных пика: при 1 200 и 2400 об/мин; эти пики возникают в результате резонанса системы ротор — подшипники.

На рис. 32 представлены амплитудно-частотные характеристики исследуемой системы, построенные для П] = 900 об/мин и / = 5.

На рис. 34 представлены амплитудно-частотные характеристики гидротрансформатора ЛГ-400-35 (кривые /, 2, 3, 4) и одна характеристика для системы с ГДТ (кривая 5), соответствующая по параметрам кривой 2. Из анализа кривых 2 и 5 видно, что система обладает лучшими демпфирующими и фильтрующими свойствами, чем сам ГДТ.

На рис. 38 представлены амплитудно-частотные характеристики исследуемой системы, из которых следует, что с увеличением частоты колебания со момена на валу двигателя наблюдается резкое уменьшение модуля частотной характеристики Лт(со), и тем интенсивнее, чем меньше значение 10.

На рис. 43, а, б представлены амплитудно-частотные характеристики данной системы, построенные для 10 = 0,94 и 10 = 0,815, при \различных значениях упругой податливости. /т.с, но при неизменном значении /д.н= 1,35-10"2 Н/м. Изменение податливости в пределах /т-с^=0 ... 6-Ю-2 Н/м не повлияло на частоту собственных колебаний сор входного' звена системы. Наблюдаются незначительные уменьшения резонансных значений Д„((о) с увеличением податливости /т.с. С переходом на режим трансформации момента несколько увеличилось значение юр и уменьшилось значение Лн(со)р.<

coc =[c(\/J, +\/J2)]y2. На рис. 19.13 представлены амплитудно-резонансные кривые для муфт одинаковой крутильной жесткости, но различной демпфирующей способности. В резонансной зоне крутильных колебаний (ю/(ос=1) амплитуды колебаний (р (угол относительного поворота полумуфт) зависят от демпфирующей способности муфты. С ростом демпфирования амплитуды колебаний снижаются.

Виброизоляторы типа АН. Резиновый массив виброизоляторов типа АН («ножка») выполнен в виде сплошного цилиндра с двумя завулка-низированными в его торцы гайками. Основные размеры виброизоляторов приведены Па рис. 19, статические характеристики — на рис. 20 (в осевом) и на рис. 21 (в боковом) направлениях. На рис. 22 представлены амплитудно-частотные характеристики виброизолятора АН-4 в осевом направлении при различных статических нагрузках н амплитудах колебаний основания от 0,025 до 0,05 см; ,на рис. 23 даны аналогичные характеристики для виброизолятора АН-8 при амплитудах колебаний основания от 0,02 до 0,01 см. На рис. 24 приведены силовые ударные характеристики виброизоляторов типа АН-4 и АН-8 в осевом направлении при номинальных статических нагрузках.

Виброизоляторы типа АПН. Виброизоляторы этого типа отличаются от виброизоляторов типа АФД лишь тем, что верхняя пружина идентична нижней. Чертеж, Размеры и основные параметры виброизоляторов типа АПН представлены на рис 37* статнтескне характеристики в осевом направлении — на рис. 38. На рис. 39 представлены амплитудно-частотные характеристики при различных статических нагрузках и амплитудах колебаний основания (в осевом направлении) от 0 01 до

Эффективность работы гасителя зависит от рационального выбора параметров р, 5, г\. Наибольший интерес представляет зависимость «} от Г). На рис. 6.1.11 представлены амплитудно-частотные характеристики u\(j) при Р=0,1, 5=1, построенные для различных значений г\.

Диаграммы состояния сплавов, образующих ограниченные твердые растворы и эвтектику. На рис. 59 и 60 представлены диаграммы состояния для этого случая.

Как и в случае статического нагружения, обобщенный парамегр в условиях усталостных испытаний отличает высокая информативность на ранних стадиях развития усталостных трещин. На рисунке 3.9 представлены диаграммы распределения значений рощ по рабочей поверхности плоского образца на различных стадиях циклического нагружения ( N=500, 1000, 1500, 2000, 2500 и 2700 циклов). Как видно из приведенных диаграмм, уже на начальных стадиях наблюдается значительная неравномерность электрических и магнитных свойств в поверхностном слое материала. Следует отметить, что эта неравномерность связана не только с различием уровней деформаций в разных сечениях образца. Например, симметричные точки 1 и 11, находящиеся в одинаковых условиях нагружения, различаются по значениям Ро^, наиболее сильно. Очевидно, главной причиной является более интенсивное накопление микроповреждений в зоне точек 10 и 11. Подтверждением этому служит тот факт, что первая обнаруженная трещина (N=1500 циклов) длиной 1,2 мм располагалась вблизи точки 11. При N=2000 циклов в зоне точек 10 и 11 обнаружено несколько трещин длиной от 1 до 1,4 мм. Далее (N=2500 циклов) произошло подрастание одной из трещин до 8 мм с одновременным образованием сети мелких трещин в зоне точек 9.10 и 11. Разрушение образ-

На рис. 9.12 представлены диаграммы потоков энергии для двух трансформаторов тепла с. регенеративным газовым циклом с равными значениями холодопроизводителыю-сти Qo, но работающих на разных температурных уровнях Т0 и Т'0, причем Г0>Г'0 (теплопритоки через изоляцию не показаны). Диаграмма на рис. 9.12,а, относяща/ся к более высокому значению 7\ характерна тем, что значение ?д ненамного меньше LK; их разность составляет затрату работы L, тах как энергия, отдаваемая детандером, используется для привода компрессора. Тепло Q0.c=:L + <3o отводится в окружающую среду. Таким образом, установка в этих условиях производит в большей степени работу, чем холод. Действительно, в этом случае почти вся работа LK, затрачиваемая в компрессоре, возвращается в виде работы L- детандера, которую приходится знсвь возвращать на привод. Боле»; подробно роль этой циркуляции удобно проанализировать на эксергеги-ческих диаграммах потоков для тех же трансформаторов тепла. Эти диаграммы приведены на рис. 9.13. Сплошными линиями показаны потоки эксергии для идеального случая, соответствующего диаграммам на рис. 9.12, штриховыми—-для случая, когда КПД детандера Гд = = 0,5, а остальные элементы системы остаются идеальными. РГз диаграммы (рис. 9.13,а) видно, что ;;а-траченная работа L в идеальном случае почти целиком идет на ло„т:у-чение эксергетической холодопроиз-водительности Qfi и частично ге-

При повторном нагружении образца диаграмма растяжения принимает вид прямой LK и далее — кривой КОМ, как будто промежуточной разгрузки и не было. На рис. 120 представлены диаграммы растяжения двух образцов, изготовленных из одного и того же материала. Один из образцов до испытания нагружению не подвергался (рис. 120, а), а другой — был предварительно нагружен силами, вызвавшими в образце остаточные деформации (рис. 120,6). Из сравнения диаграмм следует, что в результате предварительной вытяжки материал приобретает способность воспринимать без остаточных деформаций большие нагрузки. Явление повышения упругих свойств материала в результате предва-

На рис. 3 представлены диаграммы усталостного разрушения, построенные по результатам испытания круглых образцов (диаь метр 200 мм, толщина 4 мм) из стали 15Х2МФА на воздухе и в среде Н20 + 10 г/л Н,ВО + КОН (до РН — 8) [20].

На рис. VII.3 представлены диаграммы единичных функций, выраженные в единичных масштабах, т. е. в истинных величинах. Из уравнения ск = fs (к) следует, что

На рис. 10 и 11 представлены диаграммы зависимости предела прочности стали при растяжении и относительного удлинения от содержания углерода и марганца. Оптимальное сочетание свойств наблюдается у стали с 1,2% С и 12% Мп. В табл. 36 указаны механические свойства стали Г13Л.

графический метод. Сущность метода иллюстрирует фиг. 43. на которой представлены диаграммы скоростей v и ускорений грохота / и скорость движения смеси и по грохоту. Для упрощения представлен случай симметричной

Нормальная температура кипения фреона повышается: с усложнением его молекулы; при замене атома водорода атомом хлора; при замене атома фтора атомом хлора. На фиг. 9 и 10 представлены диаграммы нормальных температур кипения галоидных производных метана и этана. Связь между критической температурой и нормальной температурой кипения фреонов такая же, как и у других веществ, т. е. Ткр к 1,6 Г780.

В качестве примера на фиг. 127 представлены диаграммы, полученные в результате испытания одного пресса.

На рис. 5.2 представлены диаграммы .процесса коагуляции хозяйственно-бытовых сточных вод сернокислым железом. Результаты опытов представлены в виде изолиний, соединяющих точки, которым соответствуют одинаковые снижения процентного содержания органических веществ и остаточных концентраций железа и взвешенных веществ.