Приведенные жесткости

Уравнения (5.100) при обозначениях (5.101) имеют вид уравнений (5.82), поэтому приведенные исследования характера особых точек для уравнений (5.82) справедливы и для уравнений (5.100). Из выражений (5.99) следует, что точка PI соответствует для исходной системы движению с частотой внешней силы, точка Р2 — движению с двумя частотами kz и р, точка Р3 — движению с двумя частотами fex и р,

"Приведенные исследования позволяют схематически изобразить трехмерную модель пластической зоны (рис. 25.5). ГЗ начальной ее части преобладает петлеобразная форма, которая затем сменяется одной или двумя наклонными полосами. Пластические области в виде слоя, продолжающего трещину, при растяжении тонкого листа (из мягкой стали) наблюдались в экспериментах Г278, .Vi2l. Изучались также пластические области около концов трешппы при плоском напряженном

композиций, аморфных сплавов и т. д., однако до сих пор не разработан систематический подход к изучению механических свойств данных материалов. Приведенные исследования, за редким исключением [НО—114], носят случайный характер и по их результатам затруднительно прогнозировать прочностные и пластические свойства новых материалов при различных условиях их обработки и эксплуатации.

Приведенные исследования идеальных регенеративных циклов позволяют утверждать:

Приведенные исследования регенеративных конденсационных циклов дают возможность сделать следующие выводы:

Приведенные исследования, так же как и накопленный опыт эксплуатации, позволили ИДТИ и ВТИ разработать расчетные рекомендации и руководящие указания по проектированию топочных устройств. К этим материалам в пер-

Приведенные исследования показывают, что спектр капель в зависимости от режима работы турбины существенно меняется. Как показала обработка многочисленных измерений, за рабочими лопатками функция распределения капель по массе в зависимости от их диаметра при различных режимных и геометрических параметрах практически не меняется и удовлетворительно аппроксимируется уравнением нормального закона распределения Гаусса:

Основными отличительными характеристиками ступеней-сепараторов второго типа являются специальное профилирование и обработка поверхностей сопловых и рабочих лопаток, малый относительный шаг рабочей решетки, увеличенный осевой зазор, малые теплоперепады и развитая система влагоулавливающих устройств [8.11]. Исследования МЭИ одного из вариантов такой ступени-сепаратора в двухвальнои экспериментальной турбине [8.9] позволили установить важный момент — устойчивость эффективности сепарации влаги рабочей решеткой при изменении и/с0(и) в широком диапазоне (рис.8.20). В опытах было получено, что эффективность сепарации влаги в зоне входных (камера А) и выходных (камера Б) кромок в зависимости от и/с0 меняется по-разному. С ростом отношения скоростей и/сб (при и/с0 ^> 0,3) сепарация влаги над входными кромками рабочих лопаток начинает снижаться, а сепарация влаги за рабочим колесом возрастает. При этом суммарная эффективность влагоуда-ления остается практически неизменной при и/с0 = var. В опытах были получены весьма высокие суммарные значения коэффициента сепарации влаги. Очевидно, что с изменением режимных параметров (Re, y0, К, РП/РЖ и др.), а также с изменением процесса образования влаги значения коэффициентов сепарации могут быть ниже. Однако приведенные исследования показывают, что во всех случаях турбинная ступень-сепаратор обладает существенно более высокой сепарирующей способностью, чем обычные турбинные ступени.

"Приведенные исследования позволяют схематически изобразить трехмерную модель пластической зоны (рис. 25.5). В начальной ее части преобладает петлеобразная форма, которая затем сменяется одной пли двумя наклонными полосами. Пластические области в виде слоя, продолжающего трещину, при растяжении тонкого листа (из мягкой стали) наблюдались в экспериментах [278, 3421. Изучались также пластические области около концов трещины

Расход угля в установке 5,9 т/ч; теплота сгорания Q" = = 16,29 мДж/кг; Wv •= 30,9%; Лс = 9,6%; Vr = 44,7%. Средняя температура пиролиза 590° С. Нагрев угля до реакционной температуры производится по схеме с комбинированным теплоносителем. Зольность образовавшегося в результате термического разложения полукокса составляет Ас = 17,0%; выход летучих 1/г = 10,7%. Теплота сгорания полукокса Qp = 27,2 мДж/кг; удельный выход полукокса на сырой уголь 0,325 кг/кг; расход угля на 1 т сухого полукокса 3,06 т. Как показывают приведенные исследования, полученный полукокс, кроме сжигания в топке энергетического котла, можно эффективно использовать в форме брикетированного бездымного высоко-

Приведенные исследования показывают, что расчет допустимых напряжений для деталей машин с концентраторами напряжений, работающих при повторно-переменных нагружениях в активных средах, необходимо проводить по коэффициенту $кс (по формуле 2, стр. 124).

к другому концу продольную силу и момент, разложенные на составляющие по поясам. Получив из расчета перемещения узлов, вычисляют приведенные жесткости на растяжение, сжатие и изгиб.

— приведенные жесткости. Наконец, с учетом (153) запишем выражения для напряжений в каждом слое

Здесь mi, mz, тз и тга4 — соответственно массы барабана, бандажей, опорных роликов с подшипниками и стойками, рамы смесительного барабана; ?12, c34 и с45 — приведенные жесткости системы резинометаллических амортизаторов между барабаном и бандажами, между стойками опорных роликов и рамой машины, между рамой машины и перекрытием. Жестко-

Функции рву, входящие в уравнение (5.175), также могут быть представлены как ?у-Л2, где S/ = С/а/(с;-Л2). Далее, задаваясь углом Л2 как аргументом, находим из квадратного уравнения (5.175) функцию S (02)- В квадранте / графика, приведенного на рис. 68, показано семейство кривых Л2 (5), отвечающих первой и второй «собственным» частотам. При построении графика принято /2//! = 3; fts : Л2 : AI = 4 : 3 : 1; о^/Яа = 4; ^ = ?а = ? (последнее условие отвечает случаю, когда приведенные жесткости обоих механизмов равны, т. е. сг = с2). Функцию П*2 (S) отобразим в квадранте IV графика в виде пучка прямых с угловыми коэффициентами d = а1/2/(а2/1). В квадранте /// помещен график функции П^2 (<р*/ф*т), где ф[ и ф*т — идеальный угол поворота ведущего звена и его максимальное значение на рассматриваемом ходе ведомого звена. Для определенности при построении

где С0пр и Я0„р — приведенные жесткости левой опоры (х = 0) относительно поперечных и угловых перемещений этого конца балки; С1пр и Н1пр — соответствующие величины на правой опоре

Определение частот свободных колебаний можно производить следующим способом. Частотное уравнение (I. 76), являющееся трансцендентным, следует решить относительно одной из приведенных жесткостей. Это всегда можно сделать, так как все приведенные жесткости входят в частотные уравнения линейно [см. общее частотное уравнение (I. 13)]. В нашем случае

частей редукторов исполнительных органов; /3 — приведенный момент инерции второго исполнительного органа и отнесенной к нему части редуктора; сх и с2 — приведенные жесткости соответствующих упругих связей; \^1 и г)2 — приведенные углы поворота ротора за счет зазоров в соответствующих редукторах и исполнительных органах.

С] 2, с23, • . -, с67 — приведенные жесткости упругих элементов соответственно между первым и вторым, вторым и третьим и т. д. маховиками;

Рассмотренные ранее условия закрепления ГЦК учтены также в расчетной схеме, приведенной на рис. 6.2. В узле 4 (на уровне верхней опоры в зоне главного разъема) закреплены перемещения в горизонтальной плоскости по А' и У, в узле 13 (на уровне основной несущей опоры) закреплены все степени свободы. Приведенные жесткости и массы от остальных

Си с2 и с3 — приведенные жесткости соответствующих кинематических цепей; фь фа и ф3 — углы поворота при колебаниях соответствующих

здесь d и са — приведенные жесткости кинематических цепей