Представлены графически

На рис. 5.10 представлены фотографии микроструктур различных участков зоны заварки дефектов типа "каверна" на сосуде из стали марки 17ГС 0 219x8 мм при остаточной толщине трубы под дефектом 3,5 мм для вариантов сварки под давлением перекачиваемого продукта при окружающей температуре минус 12°С и без нагружения сосуда при нормальной температуре. В качестве рабочей среды в экспери-

На рис. 18—20 представлены фотографии шлифов дефектов некоторых типов, обнаруженных радиографическим методом, и их запись на диаграммной ленте самопишущего прибора. На рис. 18 и 19 представлены дефекты типа трещин, обнаруженные в сварных соединениях толщиной 50 и 100 мм; раскрытие трещин соответственно 1 и 1,25 мм, протяженность 40 и 60 мм.

На рис. 3 представлены фотографии микроструктуры покрытий, полученных методом припекания. Хорошего качества покрытие получено таким методом из карбида ниобия на тантале. Во всех остальных случаях наблюдалось взаимодействие порошка карбида с подложкой и образование промежуточных фаз.1

На рис. \,а, б представлены фотографии порошковой и зе-ренной структур двух пластин, на которых видно, что пластина с большей величиной зерна имеет большую среднюю амплитуду рассеяния ЛСр. Тщательное исследование взаимодействия макропорошковой и зеренной структур на многих образцах показывает, что: 1) существуют прямолинейные отрезки зигзагообразных фигур (амплитуда магнитного рассеяния А), не выходящие за пределы одного зерна и проходящие через систему зерен; 2) одни из них могут частично или даже полностью

На рис. 5 представлены фотографии стола, а на рис. 6— типичные осциллограммы перемещения и скорости столика вибратора. Период возбуждения равен Т = 5Тб — 187V

На рис. 25 представлены фотографии срезов таких моделей с картинами полос в них, возникающих под действием растягивающего напряжения 00. Результаты поляризационно-оптических измерений обрабатывались методом компенсации в сечениях этих срезов. Измерения, проведенные компенсационным методом, дают возможность построить кривые изменения значения 01—02/0о по сечениям рассматриваемых срезов.

На рис. 4.18 представлены фотографии поверхности анода: исходной (а) и рабочей (б), после отбора тока «к 10 мА при напряжении

алмазоподрбных пленок). Во всех случаях нанотрубки ориентированы перпендикулярно поверхности. Исследовались два типа покрытий из нанотрубок [265, 266]. Покрытие типа А состоит из однослойных нанотрубок диаметром 8—11 А, свитых в пучки диаметром 10—30 нм., нанесенных на кварцевую подложку или на стеклянную пластину. Покрытие типа В представляет собой многослойные нанотрубки диаметром около 10—30 нм, свитые в пучки диаметром 30—100 нм, нанесенные на кремниевую подложку. На рис. 5.9 представлены фотографии из просвечивающего электронного микроскопа как пучков однослойных (а), так и многослойных (б) нанотрубок [264]. Исследования автоэмиссионных свойств полученных пленок проводились в диодном режиме с плоским молибденовым анодом ди-

На рис. 59, а и б представлены фотографии типичных трещин термической усталости при охлаждении в воде. Результаты испытаний аустенитных и перлитных сталей на термическую усталость в окислительной среде (коррозионно-термическая усталость) свидетельствуют об общих закономерностях появления и развития повреждений.

представлены фотографии разрушающих образцов с мягкими

На рис. 5.2, 5.3 представлены фотографии, на которых виден пластинчато-фазовый состав этих продуктов.

На рис. 8.12 представлены фотографии разрушенных образцов с центральной и краевой трещинами. В отличие от однородных материалов, изломы образцов из бороалюминия имеют сильно развитую поверхность — видны участки локальных расслоений и вытянутых из матрицы волокон.

Результаты испытаний с учетом статистической обработки представлены графически (фиг. 14).

Полученные в испытаниях закономерности роста трещины в образцах представлены графически на рис. 9.37 и в табл. 9.4. Данные по каждому испытанному образцу — долговечность (Afy), период развития трещины по его боковой поверхности (Np) и относительная живучесть Nf = Np/Nf no длине трещины, измеренная по боковой поверхности щ, представлены по видам нагружения, с учетом ориентации трещины относительно текстуры материала.

ветствуют композиту, волокну и матрице. Закономерности ползучести для композита, армированного непрерывными волокнами, представлены графически на рис. 3.

где Кг — максимальный коэффициент концентрации деформаций. Отметим, что уравнения (17) и (18) имеют одинаковую форму. На рис. 31 уравнения (17) и (18) представлены графически для случая EmZZ/EfZZ<^ 1. Отметим также, что уравнения (12) и (17), (15) и (18) имеют попарно одинаковые знаменатели. В разд. IV, Д будут описаны соотношения между прочностями слоя SIZ^T, 5;22с и .ЙТВ22. а также между 5И2в и ЛГЕ12.

Для расчетной оценки показателей также и трубопроводов с лучшим качеством изоляции, например из полиэтилена, их характеристик» были определены более подробно [14, 15]. Результаты для частоты /=50 Гц и удельного электросопротивления грунта р=100 Ом-м представлены графически на рис. 23.5 — 23.9. В этом случае справедливы зависимости:

Машина выдает 12 компонентов вектора состояния в 50 узлах ортогонализации и в начальной точке. Так как нагрузочные члены Ф, QR, а также величина радиального перемещения при х = хх введены, в программу увеличенными в 10* раз, все компоненты* вектора также получаются с множителем 104. Время счета — около 8 мин. На рис. 3.42, 3.43 результаты расчета представлены графически. Индексами и и р помечены соответственно напряжения изгиба и растяжения. Кружками отмечены значения напряжений в этой же оболочке, вычисленные аналитически 1401.

Некоторые функции распределений, описывающие спектры эксплуатационных нагрузок деталей машин, представлены графически (рис. 11) в виде плотностей вероятности (кривые / и 2) и в интегральной форме (кривые 3 и 4) . Штриховыми линиями показано нормальное распределение, сплошными — логарифмически нормальная функция.

Рассматривая полученную кривую зависимости прогибов от оборотов, можно сказать, что ротор как бы сразу переходит на закритический режим, т. е. начинает вращаться приблизительно вокруг своего центра тяжести, имея прогиб, близкий к е. Далее был проведен полный расчет этого эксперимента по формулам теории нелинейного демпфера, результаты которых представлены графически на фиг. 41, 42 и 43. Сравнение их с экспериментом показывает, что теоретические кривые в пределах точности определения параметров нелинейного демпфера и точности замеров прогибов совпадают с экспериментальными кривыми. Однако эксперимент указал на довольно интересное явление:

Соответствующие решения для исследованного ротора представлены графически на фиг. 69 (графики — штриховые).

Некоторые оценки возможной перспективной добычи нефти приведены в табл. 34 и представлены графически на рис. 13. Сложность восприятия данных табл. 34 и графиков (рис. 13) связана с несходством прогнозов, используемых в качестве первоисточников, и попыткой объяснить, как это несходство преодолевалось без изменения данных первоисточников для получения значимых сопоставлений.

Выводы, основанные на экспериментах, в работе [50] представлены графически на фиг. 87 при 1/гп==0. С помощью этого графика можно определить собственную частоту фундамента круглого сечения, лежащего на однородном материальном упругом полупространстве при четырех основных видах колебаний. Результаты, изображенные штриховыми линиями в координатах