Приведенные соображения

Следует отметить, что металл в местах значительных пластических деформаций, приводящих к искажению кристаллической решетки, претерпевает разблагороживание своего электродного потенциала, что естественно приводит к понижению его коррозионной стойкости. Если приведенные результаты были получены на трубах, не бывших в эксплуатации [1], то аналогичиная картина наблюдалась и для труб, бывших в эксплуатации (рис. 11). Это является подтверждением механохимической природы рассматриваемого процесса КР. Полученныехрезультаты объясняют отмечаемую рядом исследователей привязку очагов растрескивания к участкам труб, имеющим повышенную твердость [226].

Приведенные результаты могут быть использованы для прогнозирования долговечности магистральных трубопроводов, эксплуатирующихся в условиях малоцикловой коррозионной усталости.

Приведенные результаты кинетики механохимическо-го разрушения реализуются в основном при проведении

Нужно отметить, что приведенные результаты для узкой (k — I ) -> 0 области, точнее, - поверхности испарения соответствуют предельному случаю наиболее реэ-

Приведенные результаты кинетики механохимического разрушения реализуются в основном при проведении коррозионно-усталостных испытаний, поскольку в реальных конструкциях номинальные напряжения не превосходят предела текучести металла Or (в среднем а,, ~ 0,6 а,}. Тем не менее результат ы анализа могут быть использованы при оценке долговечности реальных конструктивных элементов, наличие различного рода концентраторов способствует реализации в локальных областях упругоплас-тических деформаций при упругих номинальных напряжениях. Установлено [ 10 ], что в зоне концентраторов напряжений реализуется нагружение, близкое к жесткому, с коэффициентом асимметрии г - - I Заметим, что приведенные зависимости (3.4) - (3.8) справедливы и для симметричного цикла нагружения, так как МХЭ не зависит от знака напряжения [ 7 ].

Приведенные результаты работ связаны с общей тенденцией развития современных исследований, состоящей в рассмотрении макроскопически наблюдаемых закономерностей как итог проявления статистически усредненных микроскопических связей, которым подчиняются действительные, а иногда и условно вводимые первичные элементарные объекты. Названная тенденция привела к формированию и развитию энергетических концепций в оценке процессов фрикционного взаимодействия.

Приведенные результаты физических исследований подтверждают, что при трении ПТФЭ, модифицированного введением медьсодержащего порошка бронзы, в инертной газовой среде реализуется одна из форм избирательного переноса, позволяющая получать низкий коэффициент трения (не более 0,06) и интенсивность изнашивания порядка 10-'°.

Увеличение дозы облучения (кривые 3, 4) вызывает полное снятие сжимающих и появление растягивающих напряжений с максимумом на глубине 0,25 мкм. С уменьшением глубины слоя растягивающие напряжения уменьшаются, переходя в напряжения сжатия в самых тонких слоях. Приведенные результаты свидетельствуют о том, что ионная имплантация инициирует развитие процессов релаксации остаточных напряжений в тонком поверхностном слое, при этом на глубине 0,25 мкм появляются растягивающие напряжения. Однако при увеличении дозы облучения растягивающие напряжения исчезают, а сжимающие в слое до 1,5 мкм вновь возрастают, достигая примерно исходной величины. Релаксация напряжений связана с пластической деформацией, которая вызывается ионной имплантацией в приповерхностном слое титановых сплавов. Этот вывод согласуется с результатами электронно-микроскопических исследований дислокационных структур а-же-леза, формирующихся в приповерхностном слое при ионной имплантации и в пластически деформированных образцах, показывающих полное тождество таких структур [85]. При этом установлено также увеличение плотности дислокаций с увеличением дозы имплантируемых ионов, что может служить косвенным объяснением увеличения сжимающих напряжений, наблюдавшегося при исследовании имплантированных образцов титановых сплавов при максимальной дозе облучения.

Содержание учебного пособия отражает итоги многолетних исследований авторов в области создания новых антифрикционных материалов и разработки методов и технологий модификации трибо-технических свойств конструкционных и инструментальных материалов. Некоторые оригинальные разработки авторов легли в основу новых способов упрочнения с использованием ионных и электронных пучков. Приведенные результаты исследований по проблемам трибомате-рналоведения и высокоэнергетических триботехнологий модифицированных материалов неоднократно обсуждались на различных научных форумах и получили поддержку специалистов. Однако ряд вопросов, затрагиваемых в предлагаемом учебном пособии, остаются предметом дискуссий, изучения и дальнейших исследований.

Приведенные результаты экспериментов позволяют сделать следующие выводы.

Приведенные результаты наглядно иллюстрируют основные особенности неразрушающего контроля компози-

Приведенные соображения позволяют утверждать, что такое перераспределение материала оправдано не только с физической, но и с методической точки зрения и, следовательно, никак не должно затруднить, а, наоборот, должно облегчить изучение общего курса физики.

скоростью света, стрелки часов должны стоять на месте, т. е. их положение относительно циферблата не должно изменяться. Конечно, приведенные соображения нельзя рассматривать как подтверждение правильности формулы, выражающей зависимость хода часов от их движения. Эта зависимость установлена опытом и в основу кинематики теории относительности положены именно эти, установленные на опыте, свойства часов. Но если бы из кинематики теории относительности вытекало, что стрелки часов, движущихся со скоростью света относительно системы /<", в этой системе изменяют свое расположение относительно циферблата, то это привело бы к внутреннему противоречию между исходными положениями и конечным результатом. Поскольку формулы кинематики уже получены, мы можем, ничего не говоря о физических свойствах часов, рассмотреть кинематическую задачу: зная, как движутся стрелки относительно циферблата в системе К, найти, как они движутся в системе /С'. Как видим, в результате такого рассмотрения никакого противоречия не возникает.

Приведенные обстоятельства вызывают необходимость опирания колонн шахты непосредственно на колонны горна, вследствие чего колонны рам копра обычно не совпадают в плане с колоннами шахты. Для передачи нагрузки от копра на колонны в уровне колошниковой площадки предусмотрена кольцевая балка, способная работать как на изгиб, так и на кручение. При таком решении допускается возможность установки копра под любым углом к колоннам печи вне связи с расположением ее леток и фурм. Сохраняя все преимущества схемы, приведенной на рис.13.5г, описываемое решение обеспечивает прочность и надежность конструкций даже в случае появления трещин в кожухе печи. На рисЛЗ.Зэс изображена'доменная печь с такой схемой, но при уменьшенном количестве колонн, получившая широкое распространение в типовых печах 2000 м3 и больших объемов. Рост объемов и форсирование режимов работы печей вызывает необходимость увеличения количества ее фурм и леток, что создает затруднение для установки колонн горна, усложняет осуществление механизации трудоемких работ у горна печи. В то же время опыт эксплуатации печей свидетельствует о том, что колонны горна во время эксплуатации фактически не воспринимают веса вышерасположенных конструкций (кожуха, кладки, холодильников) и шихты, а обычно испытывают растягивающие напряжения, вызываемые вертикальным термическим расширением кладки и внутренним давлением газа, передаваемым на колонны через болты, крепящие мораторное кольцо к их оголовку. Приведенные соображения позволили уменьшить количество колонн до четырех. Сами колонны несут нагрузку только от колошникового устройства (при незатянутых болтах растяжение в колоннах не возникает) и предназначены для восприятия веса шахты при ремонтах с полной заменой кожуха горна.

W[g"(p' — p")]/d, который характеризует соотношение между геометрическими размерами пузыря и диаметром аппарата. Когда диаметр аппарата достаточно большой и не влияет на протекание процесса, за определяющий размер в критериях подобия следует принять средний диаметр пузыря da, который пропорционален комплексу 1/з/[§"(р' — Р*)] [см. уравнение (3.25)]. Таким образом, учитывая приведенные соображения, для барботеров небольших диаметров получим [159]

1 Gr Приведенные соображения показывают, что если отношение ~Т~^~ будет

Приведенные соображения показывают, что если отношение----------будет

Приведенные соображения указывают на большое значение наряду с высокой прочностью смазочной пленки также и охлаждающих свойств масла, применяемого при обкатке двигателей и механизмов.

или царапание поверхностей во время обкатки при 2500 об/мин, не было точно установлено, так как двигатели не вскрывались. Вероятнее всего, поверхности были сильно исцарапаны потому, что их износоустойчивость была сравнительно мала, тогда как при пластической деформации можно достигнуть и упрочнения поверхности. Необходимо отметить, что приведенные соображения — результат самого начального этапа исследований, имеющих целью получение во время приработки высокоизносоустойчивых поверхностей. Нет сомнения в том, что существуют такие комбинации скорости приработки, качеств масла и поверхности, которые могут создать наилучшие поверхности трения, а следовательно, и долговечные механизмы. Задача заключается в подыскании этих комбинаций.

Приведенные соображения позволяют развить следующий подход к приближенному решению дифференциального уравнения (4.13) в зоне резкого изменения параметров.

женная граница между твердой поверхностью и покрытием, полученная "при микроскопическом изучении металлографического шлифа ;(рис. 26), [подтверждает приведенные соображения.

Приведенные соображения подтвердились и при загружении отдельных волн модели (см. рис. 2.58 и 2.59). Характер сил взаимодействия при этом не изменился; на приопорных участках диафрагм, расположенных в направлении нёразрезности, возникали отрицательные моменты. Нижний пояс диафрагм незагруженных оболочек был сжат. Сжимающие усилия достигали 35% максимальных сил растяжения в нижнем поясе диафрагм загруженной оболочки. При загружении средней волны в элементах торцевых диафрагм усилия не возникали и диафрагмы не прогибались. Аналогичная картина распределения усилий наблюдалась и при загружении крайней волны модели.