Приведенных материалов

в табл. 11.2 значениями приведенных коэффициентов или углов трения в зацеплении можно потери на трение в опорах отдельно не учитывать.

Значения приведенных коэффициентов трения в этих случаях определяют через коэффициенты трения качения k и диаметры d тел качения (см. гл. 20).

Для вращательных кинематических пар А, В и С КПД определяется по формуле (26.14) с учетом соответствующих значений диаметров d кинематических пар, приведенных коэффициентов трения /' (см. гл. 20) и реакций в кинематических парах Ft (см. гл. 21). КПД поступательной кинематической пары D определится из выражений (26.11) или (26.13).

10.12. Сравнить величины приведенных коэффициентов трения

Таким образом, коэффициент приведенной упругой податливости равен сумме приведенных коэффициентов упругой податливости звеньев кинематической цепи.

Ниже приведена краткая выдержка из таблиц средних значений приведенных коэффициентов трения скольжения.

Виды трения характеризуются следующими значениями приведенных коэффициентов трения:

§ 7. Трение в поступательных парах. Расчет приведенных коэффициентов трения

§ 8. Трение во вращательных парах. Расчет приведенных коэффициентов трения

§ 7. Трение в поступательных парах. Расчет приведенных коэффициентов трения.....................317

§ 8. Трение во вращательных парах. Расчет приведенных коэффициентов трения....................321

В отдельных отраслях промышленности и тем более на отдельных заводах в соответствии с характером выпускаемой продукции применяются лишь некоторые из приведенных материалов, а также лишь некоторые размеры из приведенного сортамента.

Как видно из приведенных материалов, количество доработок по самолету Ил-86 в 2-3 раза меньше, чем по самолету Ил-62 за те же периоды эксплуатации.

ется. Соотношение коэффициентов трения, определенных при истирании пластмасс с наполнителями и без них по полированной стали, соответствует данным эксплуатации. В табл. 6 приведены коэффициенты трения при ру = 3,2 кг/см2, v = 18 м/мин, пяти видов пластмасс при истирании по различным поверхностям. Для приведенных материалов наиболее высокий коэффициент трения зарегистрирован при истирании по стали фторопласта 4, однако, при его истирании по сетке и абразивному полотну ЭБ-100 коэффициент трения оказался наименьшим.

Особенностью режимов нагружения деталей авиационных ГТД является высокая температура основных деталей — рабочих и сопловых лопаток турбины, дисков, элементов проточной части газового тракта. По данным зарубежных исследователей [7, 8 и др.], температура газа перед турбиной в транспортных ГТД за последние 10—15 лет выросла на 300° С и достигает 1300° С и более, что вызвано требованиями снижения удельного веса двигателей и повышения их мощности и экономичности. Эти требования в наибольшей степени относятся к авиационным двигателям, в особенности из-за общей тенденции экономии топлива. По данным работы [7], в которой приведен обзор направлений развития зарубежных ГТД, рост температуры газа перед турбиной будет продолжаться, к 1985—1990 гг. может быть достигнут уровень 1700° С. Охлаждаемые конструкции лопаток допускают эту возможность, если учесть, что жаропрочность обычных литых материалов увеличивается в среднем на 10° в год; кроме того, разрабатываются новые высокожапропрочные сплавы — композиционные, эвтектические и др. [9]. Следовательно, теплонапря-женность деталей авиационных двигателей будет увеличиваться. Высокий уровень температур объясняет и следующую особенность этих конструкций — применение высокожаропрочных сплавов, которые часто не имеют большого ресурса пластичности, свойственного ряду конструкционных материалов, используемых в тех же деталях 10—15 лет назад. В табл. 4.1 приведены для сравнения некоторые характеристики жаропрочных лопаточных сплавов, расположенных в хронологическом порядке их применения в промышленности. Каждый из четырех приведенных материалов является базовым для ряда других, созданных на его основе, и представляет, таким образом, группу сплавов.

Как следует из приведенных материалов, новые котлы большой мощности (ТП-70, ТП-80, ТП-90, ТП-100) имеют практически такие же нестационарные характеристики по давлению в барабане, как и котлы высокого давления средней мощности (ТП-7, ПК- 10, ТП-22, ТП-50). Величины постоянных времени лежат для всех котлов в пределах 150—400 сек. Рассмотренные котлы большой мощности *будут работать в блоке (моноблок) с турбинами. Следовательно, при освоении этих котлов решающими будут являться требования, налагаемые условиями блочности.

Для проектирования деталей определенных классов и видов •следует на основании приведенных материалов разработать конкретные схемы взаимосвязей и установить количественные значения параметров, а также закономерностей, отражающих содержание взаимосвязей. При этом не исключается, что часть приведенных взаимосвязей будет отсутствовать, а часть потребуется добавить. Например, если деталь не подвергается термообработке, то все взаимосвязи, отражающие этот процесс, не потребуется рассматривать.

Как видно из приведенных материалов, жалюзийные сепараторы требуют детальных расчетов. Правильно рассчитанные и нормально эксплуатируемые жалюзийные сепараторы обеспечивают высокую эффективность работы установленных сепарационных устройств.

пряжений; это указывает на то, что здесь имеется лишь незначительная циклическая текучесть материала. Для материалов, фигурирующих в третьей и четвертой строках, различие между коэффициентами Kpi и К А оказывается значительным; это свидетельствует о том, что их поведение не связано с циклической текучестью материала. Для трех последних из приведенных материалов (с шестой строки по восьмую)' значения эффективных коэффициентов концентрации напряжений почти совпадают

Примечание. Припуски указаны для черновой операции. Для чистовой операции для всех приведенных материалов и диаметров до 180 мм припуск равен 0,1 мм.

Пентапласт А ¦зо,-150 1,5-2 135 0,6 — 0,7 Износ в два-три раза больше, чем у других приведенных материалов