Приведенных скоростей

Анализ приведенных результатов показывает, что при проведении экспериментальных исследований предпочтителен выбор следующих материалов, представляющих различные группы сталей (таблица 3.2):

Из приведенных результатов исследования видно, что разрушение рабочей лопатки VIII ступени компрессора двигателя, приведшее к титановому пожару, явилось следствием снижения усталостной прочности лопатки из-за ее повреждения от удара посторонним предметом, попавшим в проточную часть двигателя в процессе его эксплуатации.

Исходя из приведенных результатов исследований, можно .сделать следующие выводы:

Результаты анализа стоимости представлены в табл. 4. Сравнительный анализ приведенных результатов показывает, что за полезное время службы контейнера расходы на амортизацию довольно велики в сравнении с эксплуатационными расходами. За 1970 г. был проведен анализ, учитывающий как затраты на осмотр контейнеров с целью- выявления повреждений, так и средства, расходуемые обслуживающим персоналом на поддер-

Типичные результаты для этого случая приведены на рис. 44. Все компоненты напряжений изображены в зависимости от угла, меняющегося между осями симметрии, соответствующими 0 и 30°. Этого сегмента, раствором в 30°, достаточно для полного описания распределения напряжений вокруг волокна, так как гексагональная укладка содержит 12 симметричных сегментов (рис. 43). Результаты представлены также в зависимости от относительной жесткости компонентов. Из приведенных результатов можно заключить следующее:

Как видно из приведенных результатов, достоверность определения относительного удлинения того иди иного материала в случав использования нашивной диаграммы существенно зависит от длины рабочего участка образца, которая, в свою очередь, должна подбираться в зависимости от пластических свойств материала. Эти обстоятельства учтены при выполнении экспериментальных работ, результаты которых описаны ниже.

Выявленное методом рентгеновского анализа и измерения электросопротивления существование интегральной характеристики поверхностного слоя в каждый момент времени обусловило необходимость выбора нагрузки на пирамиду, при которой отпечаток характеризует «среднеагрегатное» состояние исследуемого сплава. В противном случае разброс значений, связанный с раздельным измерением микротвердости феррита и перлита, делает невозможным анализ закономерностей структурных изменений методом микротвердости. Известно, что твердость феррита по Бри-неллю в зависимости от величины зерна колеблется в пределах 65—130 кгс/мм 2, в то время как твердость перлита (также в зависимости от величины зерна) составляет 160—250 кгс/мм2 при вредней твердости стали 45 160—180 кгс/мм3 [113]. Опробование нагрузок на пирамиду от 10 до 200 гс показало, что минимальной нагрузкой, характеризующей «среднеагрегатную» твердость стали/ 45, является Р = 50 гс, при этом глубина отпечатка составляет 3—4 мкм. Результаты измерения микротвердости представлены на рис. 32. Условия трения аналогичны тем, при которых проводились исследования методом рентгеновского анализа и измерения электросопротивления. Из приведенных результатов следует, что изменение микротвердости аналогично изменению ширины дифракционной линии (220)a-Fe и электросопротивления. С увеличением нагрузки число циклов до разрушения уменьшается, а среднее максимальное значение микротвердости, пропорциональное величине действующей деформации, увеличивается (рис. 33). Количественная оценка числа циклов до разрушения по результатам измерения микротвердости совпадает со значениями, полученными двумя предыдущими методами (рис. 34).

Учет влияния смещения центра эллипса привел к результатам, показанным на рис. 3, где для сравнения приведены расположение и размеры зон разрушения на изломе образца, подвергавшегося циклическому разрушению. Как следует из приведенных результатов, критические размеры трещин, соответствующие достижению одной из величин Кх, Ку, Ка, критического значения KIC, также существенно зависят от формы трещины в момент разрушения, вида напряженного состояния и толщины пластины.

ные относятся к комнатной температуре. Из приведенных результатов видно, что композиционные материалы на эпоксидной основе по всем перечисленным характеристикам при комнатной температуре превосходят конструкционные сплавы. Важно оценить величину этих отношений при низких температурах.

Из приведенных результатов можно установить, что как в случае пластмассы, армированной стекломатом, так и в случае пластмассы, армированной стеклотканью из ровницы, при одинаковых перемещениях точки приложения на-

Из приведенных результатов видно, что основными параметрами, определяющими развитие амплитуд в системе, являются Г/е, р и фр. Влияние отношения фо/фр менее существенно в связи с малостью ф0 в реальных системах.

Чаще всего истинные скорости движения пара и жидкости заметно различаются между собой. Несмотря на это, в технических расчетах часто приходится иметь дело с величинами, рассчитан- • ньши без учета скольжения, т. е. при рассмотрении среды как гомогенной смеси. Скорость такой смеси окажется равной сумме приведенных скоростей отдельных фаз, т. е.

На рис. 3.2 приведены кривые изменения ф по высоте барботажного слоя при различных расходах пара (различных значениях приведенных скоростей пара w0"), построенные просвечиванием вертикального барботера по диаметру пучком у-излУчения [170].

Обобщенная обработка экспериментальных данных в критериях,-использованных в зависимости (3.45), приведена на рис. 3.18. Данные получены при давлениях от 0,585 до 9,0 МПа в широких интервалах .приведенных скоростей пара (от 0,2 до 1,6 м/с при 0,585 МПа и от 0,165 до 0,38 м/с при 9,0 МПа) {176, 177]. Если уравнение (3.45) получить из зависимости (3.44), заменив в ней диаметр величиной dnp [по уравнению (3.39)], то в зависимости (3.45) коэффициент С будет равен 345, из обобщённой обработки в соответствии с рис. 3.18 С = 320.

Название «приведенные» взято потому, что здесь объемные расходы отнесены '(приведены) к полному сечению канала. Приведенные скорости/ представляют собой условные величины. Сумма приведенных скоростей пара и жидкости характеризует истинную скорость смеси

На рис. 3 приведены типичные профили распределения локального газосодержания <р , измеренные вдоль хорд поперечного сечения канала на различных расстояниях по обе стороны от оси трубы, для разных приведенных скоростей воздуха, барбо-тирующего через воду в круглой трубе. Из рассмотрения этих профилей следует, что двухфазный поток в трубе симметричен, так как опытные точки по локальному газосодержанию <р , полученные для правой и левой половин трубы, вполне удовлетворительно описываются единой кривой. Ход кривых на рис. 3 свидетельствует

На рис. 3.22 показано изменение ф по высоте колонки Я для различных приведенных скоростей легкой жидкости w"0 (в м/сек).

Выясним физический смысл приведенных скоростей и приведенного коэффициента теплопередачи. Для этого необходимо вспомнить, что элементу MNK.L соответствует прямоугольный параллелепипед или кольцо. Тогда за скорость в плоской модели можно принять расход через грань параллелепипеда (или кольца), нормальную к соответствующему направлению. Для чисто продольного течения это будет просто расход, отнесенный ко всему сечению теплообменника: u=V/S, где V — расход через межтрубное пространство, S — полное сечение теплообменника.

Наиболее сильного расхождения между аст однородного и неоднородного псевдоожиженных слоев естественно ожидать для высоких приведенных скоростей, когда увеличивается проскок газов. Интересно, что для агрегатно-П'Севдоожиженного слоя теоретически аст должны быть выше, гаем для однородного, так как для последнего велики Ь, определяемые тогда средней по-розностью разбавлентаого слоя, а не порочностью плотной фазы, 'близкой « тп.у. С другой стороны, при неоднородном псевдоожижении в каждый момент времени в теплообмене .активно участвует лишь омываемая плотной фазой доля стенки, которая ориентировочно может быть принята равной (особенно при поршневом режиме) объемной доле плотной фазы в слое

При расчете расходов пара и приведенных скоростей пара в отдельных измерительных участках учитывалось изменение теплоты жидкости и охлаждение труб по ходу пароводяной смеси от печи.

вается тенденция к появлению перегиба. Для труб 0 30 мм перегиб кривых отсутствует только при высоких давлениях; в остальных случаях в исследованной области приведенных скоростей пара кривые полезных напоров имеют максимумы. Такой вид кривых связан с более интенсивным увеличением сопротивлений в этих трубах по сравнению с движущим напором.

Для труб диаметром 76 X 8 и 40 X 4,5 мм, выходящих в водяной объем барабана, циркуляционные характеристики снимались на этой же установке, в основном на необогреваемых трубах; охвачены следующие давления и диапазоны приведенных скоростей пара.