Приведенных соотношений

Исходя из приведенных соображений, при изучении движений с целью установления общих законов движений целесообразно пользоваться все время одной и той же и притом именно коперниковой системой отсчета. Однако в большинстве случаев мы будем изучать движения, происходящие на Земле, и поэтому рассматривать, как движутся эти тела относительно Солнца и звезд, практически было бы невозможно. Но в большинстве случаев это и не нужно. Различия в характере движений одного и того же тела в двух системах отсчета — коперниковой и «земной вращающейся», а тем более «земной невращающейся», обычно столь невелики, что эти различия практически не будут сказываться в тех сравнительно грубых опытах, которые мы будем рассматривать при опытной проверке законов Ньютона. Поэтому мы будем пользоваться практически «земной вращающейся» системой отсчета, считая, что движение тел в этой системе отсчета ничем не отличается от движе-

Из формулы (5.9) и рис. 5.2 следует, что при больших сеточных числах Пекле, которые соответствуют большим скоростям течения v, целесообразно считать, что через левую границу элементарного объема про- "' текает жидкость с температурой un_t предшествующего объема Vn_], а через правую — жидкость с температурой ип данного элементарного объема. Сформу- t лированному требованию как раз и удовлетворяет третья аппроксимация вида (5.8). Из приведенных соображений следует, что эта аппроксимация должна хорошо работать при больших скоростях течения.

В силу принятой нами расчетной модели упругой постоянной более твердого материала можно пренебречь. Исходя из приведенных соображений, формулу для расчета величины Л для более твердого контртела пары можно представить в виде

На основании приведенных соображений в пневмогидравлических системах энергия сжатого воздуха используется для преодоления всех полезных и вредных сопротивлений, а гидравлические устройства предназначаются для выполнения функции регулирования в качестве регуляторов движения (тормозные или демпфирующие устройства и т. д.).

>, Противоречивость приведенных соображений свидетельствует

Преимущество применения изотопов с мягким излучением состоит в возможности использования значительных активностей при ничтожном весе защиты. (Например, 0,7 см свинца ослабляет ^-пзлучстю Ей156 в 103 раз). Поэтому потеря в точности из-за отклонения от оптимального значения р. может быть скомпенсирована увеличением активности источника. На основании приведенных соображений можно рекомендовать применение в большинстве случаев контроля толщины материала и разиостсн-ности труб изотопы с малой энергией у-квантов даже для толщгтн, в несколько раз превосходящих оптимальное значение. Так, для труб диаметром до 100 мм с обычной толщиной стенок можно применять Ей155 (энергия излучения 0,087 Мэв); для труб диаметром до 500 ли* рационально применение Cs137, и лишь для очень толстостенных труб следует применять Со60. В связи с этим должен быть запланирован широкий выпуск и резкое удешевление долгоживущих изотопов с мягким излучением, в частности Ей155.

На основании опытных данных с учетом приведенных соображений была найдена следующая зависимость:

На базе приведенных соображений в [25] была получена формула для числа псевдоожижения Wo при котором произойдет полное псевдоожижение над всеми колпачками (точка G на рис. 1.11, а) при любом числе колпачков в решетке:

Проиллюстрируем применение приведенных соображений на упрощенном примере. Пусть R может принимать лишь два значения RI и Rz, и известно, что p(^i) = 0,8 и p(R$) = Q,2. Предположим также, что средние стоимости для этих случаев и решений такие, как даны в табл. 3.4. Так как при состоянии R\ наилучшим решением является d\, то'стоимость можно уменьшить

На основания приведенных соображений был испытан ряд реагентов и обнаружено большое количество однотипных колебательных химических реакций.

Пример компоновки, разработанной ТКЗ с учетом приведенных соображений, показан на рис. 3-5 (см. также рис. 3-3). Здесь здание котельной опирается на каркас котла и его строительная часть совмещена с конструкцией здания бункерной. Колонны каркаса котла продлены до ферм котельной и притом не только по задней стене котла, но и по его передней стене. Последнее позволяет облегчить фермы здания котельной. Ширина ячейки котла принята равной 42 м; в случае увеличения этого размера до 48 м проход между корпусами котла расширяется до 12 м. Задние стены котельного агрегата и здания совмещены. Установка и обслуживание зме-

Формовка внутренних плоскостей с помощью болванов ограничивается предельной высотой болванов. При обычном составе формовочных смесей высоту нижних болванов рекомендуется делать Я < 0,85, а верхних (висячих) болванов h < 0,3s, где 5 и s — соответственно средние поперечники болванов (рис. 67). При упрочненных формах (формовочные смеси с бентонитом, с крепителями, поверхностно-подсушиваемые, химически твердеющие формы и .т. д.), а также при машинной формовке высоту болванов можно увеличить на 30-50% против приведенных соотношений.

Аналогичные выкладки проводят и для передаточных функций ускорения движения точек и звеньев в предположении, что касательное ускорение входного звена равно нулю. Из приведенных соотношений видно, что передаточные кинематические функции выражен! " ; >• тношенин отрезков. При изменении масштаба построения длин отрезков может измениться, но это не окажет влияния на их отношение, т. е. на числовое значение передаточных функций.

С учетом приведенных соотношений для передач без коррекции расчетная вависимость имеет вид ___________

Первое из приведенных соотношений (413) определяет положение точки ветвления пластического течения О мягкой прослойки относительно внутреннего контура оболочки rjo = XQ / / = Т]ОА- Присутствующая в данных соотношениях величина кк = /;к / 1 определяет некоторое значение относительной толщины прослойки, начиная с которого при к > кк в последней отсутствует контактное упрочнение мягкого металла (A'K1), = 1 ) и напряженное состояние прослойки описывается соотношениями (4,11) при замене в них k на kM.

Анализ приведенных соотношений (4.35) — (4.39) позволяет установить некоторые закономерности по влиянию основных параметров Ч*, А'в, к на нес\тц\то способность рассматриваемых оболочковых конструкций. В частности, при относительных размерах к > к" выражения (3.37), (3.36) переходят в соотношение, определяющее несущую способность оболочек на уровне прочности кольцевой мягкой прослойки

Аналогичные выкладки проводят и для передаточных функций ускорения движения точек и звеньев в предположении, что касательное ускорение входного звена равно нулю. Из приведенных соотношений видно, что передаточные кинематические функции выражен! ^ ; ч . тношения отрезков. При изменении масштаба пост роения длин отрезков может измениться, но это не окажет влияния на их отношение, т. е. на числовое значение передаточных функций.

На основе приведенных соотношений теоретически необходимое для полного сгорания 1 кг твердого или жидкого топлива количество кислорода (в кг) определяется выражением

Из приведенных соотношений видно, что скорости и ускорения

Первое из приведенных соотношений (4.13) определяет положение точки ветвления пластического течения О мягкой прослойки относительно внутреннего контура оболочки T\Q = XQ 11 = Г!ОА- Присутствующая в данных соотношениях величина кк = /?к / / определяет некоторое значение относительной толщины прослойки, начиная с которого при к > кк в последней отсутствует контактное упрочнение мягкого металла (А"кч/ = 1) и напряженное состояние прослойки описывается соотношениями (4.11) при замене в них k на &м.

Анализ приведенных соотношений (4.35) — (4.39) позволяет установить некоторые закономерности по влиянию основных параметров Ч', А'в, к на несущую способность рассматриваемых оболочковых конструкций. В частности, при относительных размерах к > к' выражения (3.37), (3.36) переходят в соотношение, определяющее несущую способность оболочек на уровне прочности кольцевой мягкой прослойки

G учетом приведенных соотношений для передач без коррекции расчетная вависимость имеет вид