Представлены характеристики

паточных и улиточных завихрителей представлены графиками (рис. 1.7, б, в, г).

Результаты испытания представлены графиками (фиг. 113 и 114). На графиках по оси абсцисс в произвольном масштабе отложены

На фиг. 115 и 116 те же результаты испытаний представлены графиками в логарифмической сетке.

Результаты исследования шероховатости поверхности Яг и изменения диаметрального размера AZ) представлены графиками (рис. 5, 6). Изменение режима обработки в одинаковых пределах приводит к увеличению значений Rz и AZ) при виброобкатывании в значительно большем диапазоне, чем при гладком обкатывании. Так, при изменении давления шара Р в пределах от 10 до 60 кГ (рис. 5а, 6а) изменение Rz у виброобкатаниых образцов составляет 28 мк, а у гладко обкатанных только 3,3 мк; AD соответственно 13 мк и 5 мк. При изменении диаметра шара dm от 8 до 30 мм у виброобкатанных образцов Rz уменьшается с 40 мк до 3 мк, у гладко обкатанных с 2,2 мк до 1,1 мк; изменение AD соответственно равно — 12 мк и 4 мк. Увеличение скорости обкатывания (рис. 56, 66) Vs в пределах от 7 до 113 м/мип-при гладком обкатывании мало влияет на изменение Rz и AZ). При виброобкатывании увеличение скорости обработки в тех же пределах значительно изменяет величины Rz и AZ). Как показывают результаты исследования микронеровностей виброобкатанных плоских торцевых поверхностей (рис. 4), увеличение скорости обработки изменяет также величину шага микрорельефа и количество выступов на номинальной базовой поверхности (в данном случае 9 мм2, определяется длиной трассы продольной и поперечной прсфилограмм).

Результаты эксперимента представлены графиками относительной деформации (рис. 3), измеренной тензо-резисторами в зависимости от расчетного удлинения, соответствующего нагрузке на рычаге. Из графика следует, что при незатянутых сальниках величины расчетных и экспериментальных деформаций совпадают (прямая а). После затяжки уплотнения часть нагрузки теряется на трение (кривая при р = 1 кгс/см2), величина которого пропорциональна расстоянию между прямыми, изображенными на графике. Параллельность прямых в зоне действия внешней нагрузки свидетельствует о том, что коэффициент влияния давления тензорезистора не зависит от деформации (в данном опыте в диапазоне относительной деформации от 0 до +120-10~6).

клеем БФ-4 и сверху защищалась слоем клея или бумаги. Было принято считать отличительными элементами конструкций тензорезисторов количество подслоев клея, степень защиты тензочувствительной решетки, способ присоединения выводов. Решетка наматывалась непосредственно на бумагу или на 1—2 подслоя клея и защищалась сверху прослойками того же клея или бумагой. Выводы диаметром 150 мкм присоединялись к решетке пайкой, электроискровой или контактной сваркой. Всего было выполнено по 8 вариантов присоединения решетки к основе для каждого способа соединения выводных концов с решеткой(150шт.). Результаты опытов представлены графиками изменения сопротивления свободной конс-тантановой проволоки / и неприкрепленных тензорезисторов, защищенных бумагой решеткой 2 (рис. 14). Там же для сравнения приведены графики испытания бумажных тензорезисторов, не имеющих верхнего защитного бумажного слоя 3 и прикрепленных к стальным планкам приклейкой 4 или приваркой 5. Прямая 6 показывает изменение относительного сопротивления тензорезисторов в случае деформации в атмосферных условиях планки, если эта деформация соответствует ее деформациям сжатия в условиях давления.

Дроссельные характеристики ГТД представлены графиками на рис. 5.8, 5.9 и 5.10. . **%

Высотные характеристики ГТД представлены графиками на рис. 5.14 и 5.15.

2. Минимизированные значения а представлены графиками на рис. 10, формулами (26) и (27), где Ъ определяется выражением, приведенным к уравнению (78).

Для ступенчатого вала с галтелью при -г = 2 (см. рис. 5 и 6) значения ka представлены графиками на рис. 5,

Значения динамической вязкости <а для некоторых сортов масла представлены графиками на рис. 107 в зависимости от температуры масла, где графики относятся к следующим сортам масла: / — индустриальному 20, 2 — индустриальному 45, 3 — машинному, 4— автолу 10, 5— автолу Т, 6—цилиндровому и 7—дизельному (тяжелому).

На рис. 3.16 представлены характеристики активной (9=0) и реактивной (0=0,5) турбин. Оптимальные значения XaR, соответствующие максимальному КПД ступеней турбин, находятся решением

На рис. 9.2 представлены характеристики винта фиксированного шага (ВФШ). Кривая / соответствует свободному ходу судна. При увеличении осадки, плавании во льдах, на мелководье и особенно при буксировке судов или орудий

Недостатком полупроводниковых выпрямителей является сравнительно большое обратное (запирающее) напряжение, которое для германия, селена и кремния неодинаково. На рис. 16.8 представлены характеристики различных полупроводниковых выпрямителей. Германиевые диоды, которые теперь уже едва ли можно получить, имеют наименьшее обратное напряжение, но, как и кремниевые диоды, они приобретают сквозную проводимость, если перенапряжение превысит обратное напряжение. При использовании кремниевых выпрямителей целесообразно применять диоды с высоким обратным напряжением. Хотя селеновые пластинки более велики по размерам, но зато в случае

На рис. 4.2.7, а, б представлены характеристики рассеяния усталостных свойств металлорукавов — рассеяние циклических деформаций по параметру долговечности (а), среднеквадратичное отклонение S и коэффициент вариации v деформаций (б).

Эластичные П. к., пригодные пояс из Для вспенивания в конструкциях, могут быть получены из кремнийорганич. смол, содержащих участки линейного строения. Однако прочность таких материалов мала, а длит, эксплуатация на воздухе при 250—300° приводит к структурированию полимера, усадке, появлению внутренних напряжений и растрескиванию. В табл. представлены характеристики П. к.

В табл. 16 представлены характеристики универсальных одноходовых машин, выполненных по обращенной схеме, а в табл. 17 — универсальных машин с подвижным столом.

В табл. 15 представлены характеристики зарубежных датчиков силы с пьезоэлектрическими преобразователями. В этой области силоизмерения наиболее известна фирма Kistler (США). Она изготовляет широкую номенклатуру датчиков с кольцеобразными упругочувствительными элементами на номинальные нагрузки от нескольких кН до 1000 кН. Часть из них выпускается с предварительным поджатием (обычно до 0,5FHOM), что позволяет измерять знакопеременные нагрузки. Собственные частоты датчиков (без присоединенной массы исследуемого объекта) находятся в пределах

На рис. 8.5 в качестве примера представлены характеристики K2 = k2(a), построенные для п — 0 (два соударения за один период действия возмущающей силы)

В табл. 1 представлены характеристики быстрых реакторов на натрии [1.6], из которых видно, что в натриевых бридерах большой мощности планируется достижение времени удвоения (Г2=10 лет). Национальные программы США по развитию быстрых реакторов в 1973 г. были подвергнуты коренной перестройке, и сейчас, исходя из важности бридерной программы для всей энергетики будущего, все разработки направлены на создание бридеров с временем удвоения ядерного горючего не более 10 лет, что соответствует периоду удвоения энергетики США [1.1, 1.8].

Параметры газожидкостного цикла на N2O4 после турбины составляют 1,8 — 2,5 бар, а удельный объем N2O4 в 30 — 40 раз меньше, чем водяного пара при той же температуре конденсации (Р = 0,04 — 0,05 бар). Это позволяет увеличить мощность одного выхлопа газовой турбины на N2O4 и довести ее до 500—800 МВт (на Н2О—120—140 МВт). Кроме того, на рабочем теле N2O4 проточная часть газовой турбины может быть выполнена с малым числом ступеней, так как теплоперепа-ды в турбине на N2O4 в 2,2 — 2,5 раза меньше, чем на водяном паре [1.40]. Ниже представлены характеристики турбины на N2O4 в сравнении с турбиной на Н2О.

На рис. I. 2 графически представлены характеристики ударной вязкости и прочности модифицированной и немодифицированной сталей с молибденом в сравнении с литой сталью Р18.