Приведенных ускорений

В приведенных уравнениях принято, что дН2 = 0, так как измерения всех температур в приборе производятся с отсчетом от температуры /„2.

Аналитические решения, базирующиеся на приведенных уравнениях переноса лучистой энергии, получены применительно к простым геометрическим системам и некоторые из них будут рассмотрены ниже (§ 18-4).

Во всех приведенных уравнениях теоретическую Производительность следует брать в соответствии с технологическими рекомендациями по величине среднего тока /ср:

В приведенных уравнениях: m — коэффициент затухания скорости, определяемый по справочнику [69]; vrei — относительная минимальная скорость, равная vmijvx; vx — скорость

В приведенных уравнениях опущены члены, связанные с потерями тепла в окружающую среду и диссипацией энергии. При необходимости эти составляющие могут быть легко введены в уравнения (11.50), (11.51).

В приведенных уравнениях Fx, Fy, Fz являются компонентами внешней силы, а тх, ту, тг—компонентами результирующего вектора моментов внешних сил по осям х, у, z. Уравнения движения становятся независимыми друг от друга. Каждое из них можно решить самостоятельно, что является большим преимуществом. Если Fx=Fy = Fz = 0 и Мх = Му = Мг = 0, то уравнение (4.16) описывает свободные колебания фундамента, причем фундамент имеет следующие шесть собственных частот

на 0,06 и 0,112). В приведенных уравнениях параметры потоков Ят! АЛ,; сот и cojK определены из соотношений:

7) Умножим *3 = 4,4 на значения коэффициента «з в пяти первых приведенных уравнениях и запишем полученные произведения (0,57; 15; 1,4; — 95; 0,44) в колонку а$, в верхние строчки граф 1—3, 1', 2'.

9) Умножим х% = 3,2 на значения коэффициентов оз в трех первых приведенных уравнениях и запишем полученные произведения (1,0; 0,51; 7,0) в колонку аа в верхние строчки граф 1—3.

Численные коэффициенты в приведенных уравнениях были установлены на основании известных данных Зент-флебена и Бенедикта о спектральных коэффициентах отражения аморфного углерода.

Так как в жидких металлах бт>б (б — толщина гидродинамического пограничного слоя), то в приведенных уравнениях профиль скорости распадается как бы на две части. В области 0<г/<Сб скорость изменяется

Построение приведенных ускорений точек Ассура для групп III класса третьего порядка. 1. Рассмотрим трехповодковую группу, показанную на рис. 1. Пусть заданы приведенные ускорения AAlt NN%, ЕЕ3 точек А, N и Е присоединения и мгновенные центры вращения Рг, Р2, Р3 и /\ звеньев /, 2, 3 и 4.

Через точки /ч, /ч и Ft проводим прямые: &4&4 _L AB, m\m^ J_ J_ MN и dtdi J_ DE, на которых должны соответственно лежать концы В4, М4 и D4 приведенных ускорений точек В, М и D базисного звена 4.

V4 — концах приведенных ускорений особых точек S, U и V.

Построение приведенных ускорений точек Ассура для групп III класса четвертого порядка. 1. Рассмотрим четырехповодковую группу, показанную на рис. 2. Заданы приведенные ускорения AAit NN2, НН3 и 7Т4 точек A, N, Н и Т присоединения и мгновенные центры вращения Plt P2, P3, Pt, Ръ и Ра звеньев 1, 2, 3, 4, 5 и 6.

2. Для построения приведенных ускорений DDb и ?>?>6 шарнирной точки D (рис. 3) рассматриваем отрезки UD и VD как самостоятельные поводки и через точки U& и Уе проводим прямые rfgdj J_ UD и d6rfg J_ VD, пересекающие линии UD и F?> 7Q

Исследование начинаем с определения точек приведения и приведенных ускорений точек Ассура.

соответственно лежать концы 54 и ?>4 приведенных ускорений точек В и D звена 4. Таким образом, точки приведения i/4, S4 и К4 определяются как точки пересечения прямых Ь4Ь4, didi и m4m4.

б. Для построения приведенных ускорений шарнирных точек механизма воспользуемся одной из точек приведения, например точкой U. (рис, 4), Проведя из этой точки прямую ?/4.М4 J_ MU до пересечения с линией m4m4 в точке М4, получим приведенное ускорение точки М звена 4. __

В этих формулах выражения в скобках представляют собой отрезки приведенных ускорений точек в мм. Эти отрезки находятся непосредственным измерением на рис. 2.

Следовательно, кинематический анализ многозвенных плоских механизмов можно производить при помощи чисто геометрических операций — путем построения точек приведения и приведенных ускорений точек Ассура и шарнирных точек механизмов. Что касается приведенных ускорений, то при постоянной угловой скорости о» ведущего звена они инвариантны по отношению к модулю со и могут быть построены по конфигурации механизма в данный момент времени.

3. 3 и л ь б е р м а и Я. С. Применение метода приведенных ускорений к кинематическому анализу плоских механизмов третьего класса. Изв. Ясского Политехнического Института. Том III (VII), вып. 1.—2, 1957.