Приведенными моментами

При пользовании приведенными формулами предполагается, что действие неременных напряжений превалирует над действием постоянных и несущая способность ограничивается усталостью материала, а не появлением пластических деформаций. В противном случае формулы трансформируются и запас-прочности берется по отношению к пределу текучести.

В. практике расчетов пользоваться приведенными формулами для определения физических параметров водяного пара почти не приходится, так как существуют таблицы этих параметров для кипящей воды, сухого и перегретого пара в зависимости от температуры или давления (некоторые из параметров приведены в приложениях 1 и 2). Пользоваться этими таблицами просто и удобно, так как для любого состояния воды можно быстро и точно определить параметры р, v, Т, i, s.

Для определения среднего значения предела выносливости и его среднеквадратичного отклонения размах предела выносливости делится на 10 интервалов величиной 0,5 кгс/мм2. Вычисление указанных характеристик в соответствии с приведенными формулами представлено в табл. 7.

Пример. Расширительная камера имеет внутреннюю поверхность площадью FK = 12 ж2 при среднем коэффициенте звукопоглощения а = 0,3. Сечение выходного канала Se =0,1 X 0,1 = 0,01 ж2. Найти снижение уровня шума в камере. Пользуясь ранее приведенными формулами, получим:

для минимального момента инерции шпангоута, при котором можно пользоваться приведенными формулами: J > ft3 \fTVi,

В соответствии с приведенными формулами проведены расчеты усилий в зонах различного вида проходок, результаты расчетов изложены в работе [6].

ными. По значению наибольшая разница между опытными и расчетными данными наблюдается у изгибающих моментов (18%). Моменты в ребре, вычисленные в соответствии с приведенными формулами, довольно хорошо совпадали с опытными. Более точные количественные результаты могут быть получены в случае уменьшения шага сетки. При делении стороны оболочки на количество участков более 12 моменты и нормальные силы в расчетах меняются незначительно.

Приведенными формулами исчерпываются необходимые данные для определения расхода греющего (первичного) пара.

'2. Задавшись рядом радиусов г , , /" .0 и т д. , надо произвести для каждого из них расчет но формулам, помешенным в следующей графе Наибольшим из этих радиусов будет г — г а наименьшим г Ниже радиуса основной окружности эвольвента не существует, и пользование приведенными формулами невозможно. Если г . < г , то при построении профилей шаблонов и копиров, применяемых в ремонтном деле, часть профиля, лежащую ниже основной окружности, можно выполнить в виде прямой линии, направленной к центру колеса. Угол этой прямой с осью симметрии зуба в градусах можно найти по формуле

По данным Родеса и Гелдарта [20] величина w, возрастает с увеличением диаметра частиц в степени 0,33-0,59 (в диапазоне 38-1090 мкм), их плотности - в степени 0,51-0,58 (рч = 327+2660 кг/м3), что согласуется с приведенными формулами.

2. Задавшись рядом радиусов r%\* rx% и т. д., надо произвести для каждого из них расчет по формулам, помещенным в следующей графе. Наибольшим из этих радиусов будет rxi = rg, а наименьшим г0- Ниже радиуса основной окружности эвольвента не существует, и пользование приведенными формулами невозможно. Если г{ < г0) то при построении профилей шаблонов и копиров, применяемых в ремонтном деле, часть профиля, лежащую ниже основной окружности, можно выполнить в виде прямой линии, направленной к центру колеса. Угол этой прямой с осью симметрии зуба в градусах можно найти по формуле

Рис. 91. К примеру 1. Определение момента инерции маховика в случае, когда приведенными моментами инерции звеньев агрегата можно пренебречь.

Моменты сил движущих и сил сопротивления Мл и Мс также можно заменить приведенными моментами на валу А.

механизма с одной степенью свободы (И/= 1) (рис. 4.7, а). Выбере^л в качестве начального звено /. Механизм нагружен силами F и F-л и моментом М4. Заменим механизм его моделью и приведем к ней обе силы и момент. В результате силы F и Р$ и момент М4 будут представлены соответствующими приведенными моментами (рис. 4.7,6). Их алгебраическая сумма даст величину суммарного приведенного момента

мента инерции механизма и приведенными моментами движущих сил и сил сопротивления, задачу о движении механизма можно свести к задаче вращения звена приведения с переменным моментом инерции /п(ф) под действием приведенных моментов движущих сил Гпд и сил сопротивлений Г„с (рис. 31.2, б).

Оба условия (29.1) выполняются для механизмов с постоянными приведенными моментами инерции звеньев — зубчатых, фрикционных и др. Для механизмов с переменными приведенными моментами инерции звеньев — шарнирно-рычажных, кулачковых — обычно выполняется лишь первое условие:

механизма с одной степенью свободы (W= 1) (рис. 4.7, a). Bbi6epej»i в качестве начального звено /. Механизм нагружен силами F и РЗ и моментом Мь. Заменим механизм его моделью и приведем к ней обе силы и момент. В результате силы F и РЗ и момент M^ будут представлены соответствующими приведенными моментами (рис. 4.7,6). Их алгебраическая сумма даст величину суммарного приведенного момента

Пусть звено приведения вращается относительно неподвижной оси. Для этого звена, имеющего момент инерции, равный приведенному моменту инерции J* механизма, и нагруженного приведенными моментами сил сопротивления М* и сил движущих Мд, будет справедливо уравнение живых сил в элементарной форме

Моменты сил движущих и сил сопротивления Л1Д и Л1С также можно заменить приведенными моментами на валу А.

Описать движение рассматриваемой системы с постоянными приведенными моментами инерции можно при помощи двух линейных дифференциальных уравнений, одно из которых составляется для левой массы, а другое для правой массы. Дифференциальное уравнение для левой части с двигателем имеет следующий вид:

Линейным упругим звеном назовем звено с постоянным приведенным коэффициентом жесткости. На рис. 47, а показана динамическая модель механизма в виде двух вращающихся звеньев с приведенными моментами инерции /д и /ш между которыми помещен» линейное упругое звено с приведенным коэффициентом жесткости сп. За обобщенные координаты примем угол поворота левого* конца упругого звена срд, равный углу поворота ротора двигателя,. и угол поворота правого конца фп. Если считать, что к левому концу приложен движущий момент Мк, а к правому — приведенный момент М-а, то при постоянных /д и /п уравнения движения имеют следующий вид:

Для гашения крутильных колебаний в двухмассной системе с приведенными моментами инерции /ь /2 и приведенным коэффициентом жесткости с аналогично устанавливается дополнительный