Приведенная характеристика

В табл. 5.1 приведены расчетные формулы для оценки остаточного ресурса наиболее распространенных конструктивных элементов оборудования. Они получены путем аппроксимации численных расчетов по приведенным зависимостям и уравнениям.

При практических расчетах вероятность разрушения удобно проверять по графику (рис. 16.12), построенному по приведенным зависимостям.

Задавшись законом нарастания момента Т трения в муфте, можно по приведенным зависимостям определить время разгона /,,.

В табл. 2.1. приведены расчетные формулы для оценки остаточного ресурса наиболее распространенных конструктивных элементов оборудования. Они получены путем аппроксимации численных расчетов по приведенным зависимостям и уравнениям.

Согласно приведенным зависимостям, толщины зубьев по начальным окружностям двух зубчатых колес радиусов rWt и rWi равны:

Расчет коэффициентов Пуассона по приведенным зависимостям наименее приемлем. Формально это объясняется тем, что вычисление коэффициентов Пуассона возможно в различной последовательности усреднения арматуры какого-либо из направлений со связующим. Алгоритм вычисления таков, что результат зависит от перестановки параметров цъ ц2, ц3, т. е. / (\ч, Ц7-) Ф Ф f (\ij, \ij). Анализ расчетных формул показывает, что для модулей упругости перестановка указанных параметров в широкой области их изменения не приводит к существенным различиям в численных значениях. Для коэффициентов Пуассона, соизмеримых по порядку с коэффициентами армирования, такая перестановка может привести к различным, порой противоречивым результатам.

При заданных граничных условиях на контуре пластины по приведенным зависимостям можно определить напряжения и деформации в начальном неискривленном состоянии. На части контура, на которой действуют внешние нагрузки, граничные условия имеют вид (рис. 4.1, б)

Расчет коэффициентов Пуассона по приведенным зависимостям наименее приемлем. Формально это объясняется тем, что вычисление коэффициентов Пуассона возможно в различной последовательности усреднения арматуры какого-либо из направлений со связующим. Алгоритм вычисления таков, что результат зависит от перестановки параметров цъ ц2, ц3, т. е. / (\ч, Ц7-) Ф Ф f (\ij, \ij). Анализ расчетных формул показывает, что для модулей упругости перестановка указанных параметров в широкой области их изменения не приводит к существенным различиям в численных значениях. Для коэффициентов Пуассона, соизмеримых по порядку с коэффициентами армирования, такая перестановка может привести к различным, порой противоречивым результатам.

4) Согласно приведенным зависимостям составляются расчетные формулы.

2. На напорных магистралях гидравлических систем падение давления может быть больше рассчитанного по приведенным зависимостям в 1,5—2 раза вследствие потерь давления, вызванных пульсацией потока и вибрацией трубопровода [29].

Определенные по приведенным зависимостям коэффициенты динамических подат-востеч подсистем используют для составления системы канонических уравнений з условия отсутствия перемещений в местах рассечения всей системы на подсистемы: И " три уравнения по числу связей солнечной шестерни с сателлитами

Рис. 1.2. Суммарная приведенная характеристика Af(
В пространственной декартовой прямоугольной системе координат ОуТМ суммарная приведенная характеристика машинного агрегата

Отсюда ясно, что при добавлении к Ма (<р, Т) приведенного момента Мт — е у* Т суммарная приведенная характеристика Т=-г ((р) при k (tp) > 0 (<[ 0) переходит на более высокий (низ-

Требование о сохранении знака производной М'& (<р, Т) геометрически означает, что суммарная приведенная характеристика М (ф, Т} машинного агрегата при любом фиксированном значении угла поворота чз, рассматриваемая как функция кинетической энергии Т, сохраняет определенное направление вогнутости в промежутке 0 ^ Т ^ Тт^ — вверх при М'& (ср, Т) > О и вниз при М^(<р, Т) <^0.

где / (х) — нелинейная приведенная характеристика восстанавливающей силы системы ротор — статор в точке крепления диска;

Возьмем * систему прямоугольных координат, в- которой по оси абсцисс отложены угловые скорости to главного звена агрегата или соответствующие им числа оборотов в минуту п, а по оси ординат — моменты, приведенные к главному звену. В этой системе координат и нанесены механические характеристики (М, п) для двигателя и исполнительной машины. Приведенная характеристика двигателя представляет собой нисходящую кривую MdMg, а такая же характеристика исполнительной машины — восходящую кривую МСМС (рис. 130). Ординаты кривой МдМд представляют собой приведенные движущие моменты Мд, а ординаты кривой МСМС — приведенные моменты Мс сил сопротивления. Точка А пересечения указанных кривых соответствует равенству Мдв = Мс, которое по формуле (3) соответствует условию установившегося равновесного движения. Абсцисса точки А и определяет угловую скорость (йу этого установившегося движения.

Приведенная характеристика щелочных свойств морфолина не дает оснований считать, что при дозировке его в размере 4,0 мг/кг обеспечивается более совершенное щелочение питательной воды на участках тракта, расположенных до деаэратора, по сравнению с применением аммиака. Основные преимущества морфолина перед аммиаком заключаются в том, что морфолин не в состоянии вызывать 'коррозию латунных трубок подогревателей и конденсаторов турбин и менее летуч. Последнее его свойство имеет двойное значение. Во-первых, оно обеспечивает создание требуемой по условиям сохранения защитных пленок на поверхности нагрева котла концентрации щелочи, равной 35 мг/кг, что предупреждает наводороживание металла; во-вторых, оно обеспечивает нейтрализацию угольной кислоты при конденсации пара Б регенеративных подогревателях и турбинах. 18* 267

Если вычесть из характеристики насоса характеристику ответвления, то полученная кривая будет определить шбой режим работы насоса на дайную сеть (ответвление). На фиг. 74 приведено вычитание характеристик иасоса и ответвления. Если АБ- — характеристика насоса, а ОВ — характеристика ответвления, то приведенная характеристика насоса и ответвления оредставю с» кривой AF. Каждая ордината •кривой АГ равна разности ординат кривых АБ и ОВ. Для уютойчивой ра:боты насосного агрегата при всех иагрузках необходимо, чтобы величина спада характеристики а в точке перегиба была меньше гидравлического сопротивления h0 в этой точке. В этом случае приведенная! характеристика никогда не будет иметь подъема е»ерх, а следовательно, не будет 'неустойчивой части характеристики.

На фиг. 78 показано определение действительных производительностей насосов., если работает только один из трех насосов. Производительность насоса 3, как самого ближнего к ТЭЦ, определится точкой пересечения приведенной характеристики насоса' 3 с характеристикой ОВ2 участка БВ. Если АГ3—приведенная характеристика насоса 3, то производительность насоса будет равна G/, а напор в точке Б по отношению к верхней отметке петли конденсатопровода у станционного бака—А3'. Производительности и напоры других насосов можно определить построением дополнительных характеристик, которые изображены на фиг. 78. Характеристика участка АБ показана кривой ОВ\; характеристика магистрального .участка БВ изображена кривой ОВ2, АГ\, АГъ и АГ3 соответственно—приведенные характеристики насосов 1, 2 и 3.

Дополнительно строятся приведенная характеристика насоса 1 и характеристика участка АБ, приведенная характеристика насоса 2 и участка АБ вычитанием из приведенных характеристик указанных насосов характеристики участка .ДБ. Если бы по пути еще «были участки, то нужно было бы вычесть характеристики и этих участков. Точки пересечения получившихся ориведенных характеристик с характеристикой ОВ2 и дают производительность насосов G\ u G2', а ординаты А/, А/ представляют напоры в точке Б конденсатопровода по отношению к верхней отметке петли конденсатощю-вода у станционного бака. Напоры насосов / и 2 в этом случае могут быть определены прибавлением сопротивлений всех предшествующих участков юанденсатопровода, от точки, Б до конденсатных баков подстанций, при производитель-ностях GI' и G2'. Напор насоса 3 определяется аналогичным образом, только сопротивления принимаются от точки В до кюнденсатнюго бака 3 при подаче G/.

/ — исходная характеристика машины, 2 — приведенная характеристика, 3 — характеристика присоединительного участка