Приведенная зависимость

приведенная влажность топлива, кг- %/МДж,

Приведенная влажность топлива, по формуле (1.25), f?,,p= ^/62 = 32/10,516 = 3,04 кг-%/МДж.

Приведенная влажность топлива

ПРИВЕДЕННАЯ ВЛАЖНОСТЬ И ЗОЛЬНОСТЬ

2-1. Эксплуатационные характеристики и свойства отдельных видов топлива 2-2. Состав, теплота сгорания, приведенная влажность и зольность энергетического топлива............................ 48

Согласно определению приведенная влажность

В этой таблице Дп—стоимость 1 Гдяс тепла, руб., Дп—то же с учетом к. п. д. топки; в последней графе—относительная (к газу) стоимость топлив; QP—-низшая теплота сгорания топлива; йу— коэффициент условного топлива; V? — выход летучих по горючей массе; ?к—калориметрическая теплота сгорания; ^—температура плавления золы; р — масса топлива (в насыпи); Лп—приведенная зольность топлива; Wn—приведенная влажность топлива; ат — избыток воздуха в топке; <7Х и <7М—'Потеря тепла от химической и механической неполноты сгорания; qr —потеря тепла с уходящими газами при 150° С; qr —потеря в окружающую среду топкой.

Влажность, если она превышает гигроскопическую (легко определяемую в лаборатории), вызывает зимой смерзание топлива в глыбы, приводящие к затруднениям при транспортировке и поломкам механизмов топливоподачи. Влажное топливо понижает температуру горения и интенсивность газификации; продукты сгорания влажного топлива вызывают коррозию металлических деталей. Приведенная влажность топлива (отнесенная к 1 Мдж/кг теплоты сгорания) Wn наибольшая у дров (3,9%) и торфа (3,7%) и наименьшая у антрацита (0,23%). Топливо перед сжиганием желательно подсушивать. '

Производительность, т/ч Приведенная влажность топлива, Wn, %-Ю' кг/ккал

здесь т]"к.а — к. п. д. котлоагрегата при данной влажности топлива, %; т]'к.а — к. п. д. котлоагрегата при условной расчетной влажности, % (табл. 2-4); Wu — приведенная влажность рабочего топлива, % • 103 кг/ккал (см. § 2-1 и табл. 3-4); а — коэффициент, зависящий от типа и конструктивных особенностей котлоагрегата (см. табл. 2-4).

Приведенная влажность топлива W °/о- 103-кг,'ккал 0,77 1,24—1,76 1,21—2,53 7,37

Приведенная зависимость представляет собой уравнение наклонной ветви кривой усталости. Горизонтальная ветвь кривой усталости в рабочем диапазоне циклов нагружений не обнаруживается. Расчетная зависимость справедлива при Р,^ <0,5СГ.

Зависимость коэффициента контактного упрочнения соединений Кк от относительной толщины прослойки к при различных значениях степени ее механической неоднородности К™ представлена на рис. 3,48. Как видно, с ростом А'" контактное упрочнение мягкой прослойки возрастает при одинаковых ее относительных размерах к. При К™ = 1 (при которых кривая 2 переходит в /, см. рис. 2.6,я) приведенная зависимость Кк = {К™, к) в виде (3.83) вырождается в известное решение Прандт-ля /85/.

Приведенная зависимость называется законом Гука (установлена английским физиком Робертом Гуком в 1660 г.) и является основным законом сопротивления материалов. Он может быть сформулирован следующим образом: линейная деформация прямо пропорциональна соответствующему нормальному напряжению.

Зависимость коэффициента контактного упрочнения соединений К^ от относительной толщины прослойки к при различных значениях степени ее механической неоднородности К™ представлена на рис. 3.48. Как видно, с ростом К™ контактное упрочнение мягкой прослойки возрастает при одинаковых ее относительных размерах к. При К* = 1 (при которых кривая 2 переходит в 1, см. рис. 2.6,а) приведенная зависимость

Функция у определяет наклон кристаллитов, обусловленный условиями сварки. Приведенная зависимость позволяет выбирать углы ввода и разворота РСП при контроле поперечными волнами с учетом того, что направления излучения и ввода составляют с осью кристаллитов угол 45°.

Приведенная зависимость (4.3.7) предполагает корреляцию долговечности образцов со статическими характеристиками пластичности, причем используется if> круглого стандартного образца, испытываемого на растяжение.

поскольку приведенная зависимость удовлетворяет следующим условиям:

которых жесткость муфты c[s> изменяется скачком, причем Y*°+I — 0. В пределах интервала yfc+1 6 [^+\, Y^+t1'). т = 0, 1,2, . . ., жесткость муфты остается постоянной. Приведенная зависимость (36.1) справедлива при yk+1 > 0 и YA+I <0 Для наиболее часто встречающихся муфт с симметричной упругой характеристикой. Примерами таких муфт являются пружинная муфта на рис. 51, а также муфта на рис. 56 в машинном агрегате главного вращательного движения расточного станка модели 2620. Если упругая характеристика является несимметричной, то зависимостью (36.1) можно воспользоваться при значениях уА+1 > 0.

Наблюдаемые малые величины ЭДС и контактного сопротивления показывают, что основной вклад в регистрируемую интегральную ЭДС в данном режиме трения со стороны гальвано-ЭДС незначителен и определяется источниками с меньшим внутренним сопротивлением, т. е. термо-ЭДС. С повышением удельной нагрузки наблюдается тенденция к росту величины ЭДС, прямой однозначной зависимости между ЭДС и нагрузкой при этом не наблюдается. Регистрируемая величина ЭДС имеет термоэлектрическое происхождение и определяется температурой, развиваемой в зоне трения при определенной внешней нагрузке. Приведенная зависимость усложняется при наличии пленок на поверхностях трения, причем на величину ЭДС оказывает влияние сложное температурное поле, обусловленное спецификой узла трения. Из-за малого контактного сопротивления термотоки в зоне трения достигают значительной величины.

Приведенная зависимость показывает, что скорость вращения оказывает весьма существенное влияние на уровень виброактив-ноети подшипников.

Это выражение и должно служить для определения разрушающего числа циклов Nv. Однако приведенная зависимость неудобна. Некоторое упрощение достигается при допущении, что показатели степеней а и Ъ в уравнениях кривых усталости для растяжения — сжатия и чистого сдвига одинаковы. Тогда, заменяя Ъ на а, вводя дополнительные обозначения А/аи = k, А/В = I и полагая N^l/a = X, приходим к квадратному уравнению относительно неизвестной X