Приведенной диаграммы

Под приведенным понимается содержание данного компонента в граммах, отнесенное к одному мегаджоулю теплоты, выделяющейся при сгорании топлива. (В некоторых старых справочниках приведенные характеристики выражены в Ю3 кг-%/ккал.) Приведенная зольность, например, показывает, какое количество золы в граммах ежесекундно образуется при сжигании данного топлива в установке с тепловой мощностью 1 МВт. Чаще всего используют приведенные влажность и зольность, а иногда и приведенное содержание серы:

приведенная зольность топлива, кг • %/МДж,

Приведенная зольность топлива, по формуле (1 .24),

где S Sp — приведенная сернистость топлива, кг • %/МДж; а^ — доля золы топлива, уносимая продуктами сгорания из топки, равная для слоевых топок 0,2...0,3, для камерных — 0,85; А^ — приведенная зольность топлива, кг • %/МДж; tr — температура конденсации водяных паров, °С.

Приведенная зольность топлива, по формуле (1.24),

Износ труб поверхностей нагрева может происходить за счет удара частиц золы о металл, разрушения пленки окислов и последующего эрозионного (механического) и коррозионного воздействия. Износ имеет место, когда скорость дымовых газов превышает 6 — 8 м/с и приведенная зольность топлива (см. стр. 28) составляет около 10 — 12%. Износ труб протекает неравномерно: больше всего изнашиваются места, где скорости газов и концентрации в их потоке твердых частиц имеют повышенные значения. По окружности трубы быстрее изнашивается стенка, находящаяся под углом 30 — 40° от оси набегающего потока. В первом приближении износ труб, мм, можно определить из выражения

Wn кг-%/тыс, ккал = Wn 0,239 кг-%/Мдж. Приведенная зольность топлива

Приведенная зольность .... Энерговыделение зеркала горения .............. Лп Cfr> 2,39 1050 1400 1,55 1280 1630 0,96 1280 1630

Приведенная зольность топлива ........... А" IR 4v ат ?3 ?4 •* щл+пр Гуа ашл+пр аун Рв <в квт/м2 квт/м3 °/ /0 % % % дан/м2 °С 1,55 1046,7 1,3 1 5 6 20 0,8 0,2 78,4 250 0,956 1163 232,6—29 1,3 1 6 12 30 0,8 0,2 78,4 25—200 0,278 1046,7 3,8 1,3 1 5 20 35 0,8 0,2 78,4 25-200 0,478 1163 290,8—348,9 1,3 0,0 7 20 50 0,75 0,25 98 25— 0,708 814,1—930,4 1,5 0 14 25 55 0,7 0,3 98 150 0,708 1744,5— 22103 232—291 1,3 1 2 78,4 250 2,39 1046—1396 4 1,3 0,5 9 7 20 0,75 0,25 78,4 250 1,55 1046—1628 4 1,3 0,5 6 6 20 0,75 0,25 78,4 25—250 0,956 1046—1628 4 1,3 0,5 6 10 30 0,75 0,25 78,4 25—200

приведенная зольность

В этой таблице Дп—стоимость 1 Гдяс тепла, руб., Дп—то же с учетом к. п. д. топки; в последней графе—относительная (к газу) стоимость топлив; QP—-низшая теплота сгорания топлива; йу— коэффициент условного топлива; V? — выход летучих по горючей массе; ?к—калориметрическая теплота сгорания; ^—температура плавления золы; р — масса топлива (в насыпи); Лп—приведенная зольность топлива; Wn—приведенная влажность топлива; ат — избыток воздуха в топке; <7Х и <7М—'Потеря тепла от химической и механической неполноты сгорания; qr —потеря тепла с уходящими газами при 150° С; qr —потеря в окружающую среду топкой.

к атомам кислорода) и катионно-анионному (впервые для подобного рода реакций) составу окисной фазы и построить в соответствии с правилами, предложенными Пурбе, диаграмму потенциал — рН для системы железо—вода (рис. 154). Как видно из приведенной диаграммы, области существования известных окислов совпадают с границами областей устойчивости, описанными в литературе, что подтверждает пригодность упомянутых выше расчетов.

Отметим некоторые особенности приведенной диаграммы.

зерен. Межкристаллитной коррозии подвергаются, в частности, аустенитные хромоникелевые стали, подвергнутые провоцирующему отжигу. Коррозия проявляется в определенных областях потенциалов и связана е выделением по границам зерен карбидов хрома (Сг, Fe)23Ce. При длительном отжиге стали концентрация хрома в карбиде увеличивается, а железа уменьшается (рис. 14). В близлежащих участках зерен образуются зоны обедненные хромом, которые евоей формой повторяют границу зерен. Вследствие уменьшения концентрации хрома ток анодного растворения в обедненной зоне значительно выше, чем на поверхности самого зерна. В то время как тело зерна и карбиды хрома находятся в паееивном состоянии, обедненная зона находится в активном состоянии и подвергается интенсивному растворению. Анодные поляризационные диаграммы, поясняющие возникновение меж-кристаллитной коррозии, представлены на рие. 15. Как видно-из приведенной диаграммы, для хромоникелевых сталей имеется две области потенциалов, в которых наблюдается межкристаллит-ная коррозия: на границе перехода стали из активного в пассивное состояние и из пассивного состояния в состояние перепассивации (области МКК заштрихованы). В области перехода из активного состояния в пассивное избирательное растворение стали идет по обедненным зонам, а в области перехода из пассивного состояния в состояние перепаееивации высокая скорость коррозии наблюдается на приграничных участках зерен, занимаемых карбидами хрома. Наличие обедненных хромом приграничных зон и высокая их коррозионная активность для сенсибилизированных коррозионностойких сталей в слабоокислительных средах были доказаны радиоизотопным методом [27]. Случаи межкр исталлитной коррозии при высоких анодных

Наклонная прямая (г) на рисунке выражает равновесие на окисно-.цияковом электроде. Ее наклон, как сказано выше, равен 0,06 е/рН. Более круто падающие наклонные прямые (д) отвечают равновесию образования цинкат-ионов. Их наклон равен 0,12 в/рН в согласии с уравнением (д). Учитывая тот критерий, по которому концентрацию ниже, чем \0~6г-ион/л,можно считать лишенной физического смысла величиной, на основании приведенной диаграммы нетрудно установить границы областей стабильности металлического цинка и, далее, (различных форм его существования в водных растворах, т. е. простых ионов, цинкат-ионов и гидроокиси.

Из приведенной диаграммы видно, что с помощью 7~плотномеРа ЛФТИ можно замерять плотность пульпы с точностью до +1,2% и, в случае необходимости, сравнительно просто использовать прибор для автоматического регулирования плотности.

Из приведенной диаграммы видно, что в области пульсирующих циклов сжимающих напряжений детали могут воспринимать более высокие амплитуды напряжений, чем при циклах с преимущественно растягивающими напряжениями (отрезок а—а больше отрезка Ь—и).

В работах [5,6] исследованы различные участки диаграммы состояния системы, результаты этих работ учтены в варианте приведенной диаграммы.

Что касается приведенной диаграммы (рис. 117), применение рентгеновского метода с использованием опилок может сократить время отжига при 200° до б недель по сравнению с 12 неделями при работе методом микроанализа. Разница в 6 недель определяется временем, необходимым для роста выделившихся частиц до размера, который может быть надежно определен под микроскопом. Даже если исследователь непосредственно и не интересуется кристаллической структурой или размерами решетки, рекомендуется снять несколько рентгенограмм для подтверждения результатов, полученных методом термического или микроанализа. На какой стадии работы это должно быть сделано, решает сам исследователь. Предположим, что к тому времени, как рассматриваемая равновесная диаграмма приняла вид, показанный на рис. 117, были сняты рентгенограммы ^- и 8-фаз и некоторого количества

Что касается приведенной диаграммы (рис. 117), применение рентгеновского метода с использованием опилок может сократить время отжига при 200° до б недель по сравнению с 12 неделями при работе методом микроанализа. Разница в 6 недель определяется временем, необходимым для роста выделившихся частиц до размера, который может быть надежно определен под микроскопом. Даже если исследователь непосредственно и не интересуется кристаллической структурой или размерами решетки, рекомендуется снять несколько рентгенограмм для подтверждения результатов, полученных методом термического или микроанализа. На какой стадии работы это должно быть сделано, решает сам исследователь. Предположим, что к тому времени, как рассматриваемая равновесная диаграмма приняла вид, показанный на рис. 117, были сняты рентгенограммы ^- и 8-фаз и некоторого количества

Из приведенной диаграммы видно, что, несмотря на появление механики разрушения ведущая роль механических свойств, определенных на гладких образцах (егв,сг0_2) по-прежнему сохраняется. Предел прочности ов и предел текучести а02 вместе с характеристиками трещиностойкости на равных входят в оценку состояния конструкции.

Составы и количества фаз в системе «железо — цементит» можно определить на коноде с помощью правила отрезков. На примере условной диаграммы состояния бинарной системы, состоящей из компонентов А и В (рис. 3.4.2), рассмотрим принцип расчета количественного соотношения фаз для двухфазной области приведенной диаграммы. Для этого через точку а на фигуративной линии сплава необходимо провести горизонтальную линию — коноду — до пересечения с ближайшими линиями диаграммы (точки бис). Проекция точки b на ось концентраций покажет процентное содержание компонентов в области слева от точки Ъ, проекция точки с — процентное содержание компонентов в области справа от точки с. Весовое количество фаз определится из соотношения отрезков коноды: