Приведенной характеристики

Уточненную проверку подшипников, работающих при переменных нагрузках и частотах вращения, производят аналогично вышеизложенному по приведенной динамической эквивалентной нагрузке, вычисляемой по формуле (5.11) или (5.12).

Динамической расчетной моделью механизма, машины или прибора называют условное изображение их жестких звеньев, упругих и диссипативных связей, для которых соответственно указывают приведенные массы и моменты инерции, параметры упругости (или жесткости) и параметры диссипации (рассеяния) энергии, а также скорости движения или передаточные функции. В качестве примера на рис. 1.3 приведена простейшая расчетная динамическая модель машины, звенья которой /t и /2 соединены упругодиссипативной связью, определяемой параметром упругости связи с при относительном кручении дисков /t и 12 и параметром / диссипации энергии в этой связи. Обозначения /t и 1г одновременно отображают моменты инерции звеньев. Для выполнения расчетов по этой схеме путем составления дифференциальных уравнений вращательного движения должны быть указаны числовые значения названных параметров, а также даны моменты Мдв и Мс движущих сил и сил сопротивления, приложенных соответственно к входному и выходному звеньям с угловыми перемещениями q>i и q>2. При этом моменты Мда и Мс могут быть заданы как функции обобщенных координат <р,, обобщенных скоростей ф( и обобщенных ускорений ф( (i = 1,2). Пусть, например, М т = = MflB(94) и Мс = Мс(ф2). При этом математическая модель для приведенной динамической модели отобразится системой

Построение приведенной динамической схемы механической системы, содержащей простые зубчатые передачи и двухступенчатый

Рис. V.21. Графики приведенной динамической жесткости системы двигатель—фундаментная рама: а, — вещественная часть; б — мнимая

и фундаментной рамы. Вычислена величина приведенной динамической жесткости системы, затем построены графики зависимостей лпр (со) и vnp (со) (рис. V.21).

Остановимся на некоторых особенностях построения приведенной динамической схемы механической системы, содержащей простые зубчатые передачи и одноступенчатый планетарный редуктор. Эти особенности связаны с определением коэффициентов приведения.

Построение приведенной динамической схемы механической системы, содержащей простые зубчатые передачи и двухступенчатый планетарный редуктор, производится тю правилам, изложенным выше при рассмотрении одноступенчатых передач.

В рассмотренном случае построения приведенной динамической схемы замкнутого дифференциального редуктора схемные передаточные отношения совпадают с соответствующими кинематическими отношениями. Если замкнутый редуктор с дифференциальным рядом содержит, несколько планетарных рядов с остановленными центральными колесами, то при определении схемных передаточных отношений учитываются кинематические свойства лишь тех рядов, которые представляются в динамической схеме редуцированными графами.

Две рассмотренные схемы (неприведенная и приведенная) замкнутого планетарного редуктора с дифференциальным рядом позволяют отметить некоторые особенности построения этих схем. Если планетарные ряды (кроме дифференциального), образующие замкнутый редуктор, представляются в схеме полными динамическими графами, то таким же графом представляется и дифференциальный ряд. Если хотя бы один из указанных планетарных рядов представляется в динамической схеме редуцированным графом, то дифференциальный ряд представляется полным дифференциальным динамическим графом. В том случае, когда замкнутый планетарный редуктор образован простыми зубчатыми передачами и дифференциальным рядом, последний всегда представляется в приведенной динамической схеме системы полным дифференциальным графом (рис. 9, д) .

Используя понятие приведенной динамической податливости [5], ёх =

Если за резонансное состояние принимать условие совпадения частоты внешней силы возбуждения с собственной частотой недемпфированной, системы [5], то это соответствует равенству АО = 0 в формуле (8). Тогда выражение (8) для приведенной динамической податливости характерной точки стержня в резонансном состоянии можно записать в виде

Подставляя (13) в (10) и определяя частотный параметр Ь через параметры системы и величину приведенной динамической податливости ё, имеем

Покажем, что, исходя из рассмотрения приведенной характеристики трения, при наличии участка, где М' (и) << 0, колодка будет совершать периодическое движение. Сначала колодка вращается вместе с валом (ф = И), пружина растягивается (возрастает упругая сила), но возрастает также и сила трения, оставаясь равной упругой силе. Изображающая точка при этом движется ^Г « " по участку АВ фазовой кривой (рис. 6.5). Когда момент упругой РИС. 6.5. силы становится равным моменту

Приведенный момент М. (ср, Т) такого агрегата естественно называть ^-периодическим непрерывным продолжением приведенной характеристики М (ср, Т) исследуемого машинного агрегата за пределы прямоугольной полосы (2. 45) с сохранением свойств 1.1*—1.3*.

ротор — статор (случай изотропной приведенной характеристики опоры) ее движение можно точно представить в виде геометрической суммы гармонических колебаний проекций на две взаимно перпендикулярные плоскости. Амплитуды колебаний этих проекций определяются уравнением (V. 3). Подчеркиваем, что при этом указанное решение не совпадает с первыми приближениями по методу Ритца или Галеркина, полученными для соответствующих нелинейных колебаний проекций перемещения ротора в двух указанных выше плоскостях. Это объясняется тем, что при получении последних учитывается равновесие сил во все моменты колебательного движения в соответствующих плоскостях. На основании изложенного можно полагать, что для рассматриваемого класса задач будет лучше пользоваться таким решением, которое учитывает равновесие сил лишь в крайних точках колебательного движения [18]. Так, если упругая характеристика системы

Построение приведенной характеристики E"k k,l (и формулы ее определяющие) для полученных нелинейных соединений можно найти в справочнике [36].

Из приведенной характеристики механизмов 1-го, 2-го и 3-го типов видно, что

?>=35 т/ч. При выключенном воздухоподогревателе максимальная паропроизводительность котла составляет на холодном воздухе D = =25 т/ч. Характеристики работы комбинированного котла ПТВМ-30-М с воздухоподогревателем приведены на рис. 6.9. Как видно из приведенной характеристики (кривые 5 и 6), регулировкой шиберами можно обеспечить постоянную паровую нагрузку котла около 25 т/ч в пределах уменьшения общей суммарной нагрузки агрегата до 55% номинальной. Кривая 8 показывает изменение водогрейной нагрузки при работе котла с включенным воздухоподогревателем. При номинальной нагрузке теплопроизводительность водогрейной части котла составляет менее 15 Гкал/ч, а при снижении нагрузки

Понятие приведенной характеристики также распространено на (объемы отдельных газов (СО2, 5Оз), выход шлака и другие про-.дукты работы парогенератора. Физически смысл приведенной харак-

Пересечение приведенной характеристики всех насосов АГ6 с характеристикой ОВ2 магистрального участка БВ кон-денсатаправода показывает, какие будут иметь напоры и расходы кондансатные 1»асосы при параллельной работе всех насосов. Таким образом, точка Яь характеризует режим работы всех параллельно включенных насосо», причем абсцисса точки HI, равная G, определяет ..суммарную подачу всех трех насосав.

На фиг. 78 показано определение действительных производительностей насосов., если работает только один из трех насосов. Производительность насоса 3, как самого ближнего к ТЭЦ, определится точкой пересечения приведенной характеристики насоса' 3 с характеристикой ОВ2 участка БВ. Если АГ3—приведенная характеристика насоса 3, то производительность насоса будет равна G/, а напор в точке Б по отношению к верхней отметке петли конденсатопровода у станционного бака—А3'. Производительности и напоры других насосов можно определить построением дополнительных характеристик, которые изображены на фиг. 78. Характеристика участка АБ показана кривой ОВ\; характеристика магистрального .участка БВ изображена кривой ОВ2, АГ\, АГъ и АГ3 соответственно—приведенные характеристики насосов 1, 2 и 3.

Из приведенной характеристики механизмов 1-го, 2-го и 3-го типов видно, что все задачи о воспроизведении движений, решающиеся при помощи плоских механизмов с одними низшими парами, могут быть решены посредством механизмов, имеющих высшие пары.

наковых вентиляторов. Как следует из рисунка, помимо сплошной кривой (/ -- //), получающейся, путем удвоения приведенной характеристики вентиляторов (/; //) по расходам, появляются две добавочные ветви суммарной характеристики: