Приведенной скоростью

Пределы допускаемой приведенной погрешности, % ....... ±5

Предел допускаемой приведенной погрешности, % ......... ±6

Положим известными погрешности отдельных функциональных блоков ИИС (см. рис. 1). Тогда соотношение для приведенной погрешности квадратирования будет иметь вид

При теоретически линейной характеристики нормированное максимальное отклонение сводится к приведенной погрешности линейности^

приведенной погрешности нуля от питания

и приведенной погрешности чувствительности от питания

температурный коэффициент приведенной погрешности нуля

Поделив &af» на диапазон измесения (dff-dfot), получим выражение относительной приведенной погрешности

Класс точности — величина, выражаемая числом, которое соответствует приведенной погрешности, выраженной в процентах. Например, манометр 200 кГ/см2 класса 2,5 может иметь наибольшее значение погрешности 2,5% т е. 5 кГ/см*.

Погрешностью измерения называют обычно алгебраическую разность между значением, полученным при измерении, и действительным (истинным) значением измеряемой величины. Погрешности устройств информации могут быть выражены в абсолютных, относительных (по отношению к измеряемой величине) единицах, а также в форме приведенной погрешности. Последней называют отношение абсолютной погрешности к нормирующему значению — обычно к разности-между верхним и нижним пределами измерения устройства информации. Критерием оценки качества устройства информации служит допускаемая (допустимая) погрешность, соответствующая в большинстве случаев доверительной вероятности в 95% и более (см. теорию вероятностей)-

Качество технических устройств информации обычно оценивают классом точности, часто численно равным основной допустимой приведенной погрешности, выраженной в процентах. Так, устройство класса точности 1,5 должно обладать допустимой погрешностью ±1,5%.

Скорость газа clt связана с приведенной скоростью Klt и критической скоростью ак формулой

При выборе профиля исходят прежде всего из желаемой организации потока (углов входа и выхода) и режима течения, характеризуемого приведенной скоростью А или числом М. В приложении приведены некоторые характеристики турбинных профилей, разработанных МЭИ. Приняты следующие обозначения'турбинных решеток: первая буква С или Р обозначает сопловые (направляющие) или рабочие, число — средний угол входа, следующее число — эффективный угол выхода, последняя буква — тип профиля. Тип профиля зависит от режима течения; так, тип А — дозвуковые (М<0,7-т- 0,9) тип Б — околозвуковые (0,9<М< 1,15), тип В — сверхзвуковые (1,1<М< 1,3), тип Р — расширяющиеся (М>1,3). Например, С-90-12А обозначает сопловую решетку с углом входа 90° и эффективным углом выхода 12°, дозвуковую.

Как видно из соотношения (1.1), приведенной скоростью называется средняя скорость, которую имела бы жидкая или паровая фаза 'при заполнении всего сечения канала; WQ' и w0" представляют собой также объемы жидкости и пара, протекающие через единицу площади поперечного сечения канала в единицу времени.

Эта скорость называется приведенной скоростью парообразования (кипения). Внутри двухфазного слоя действительная скорость движения пара должна быть больше этой величины, -так как в среднем в каждом горизонтальном сечении площадь, занимаемая паром, составляет лишь qxF. Из уравнения неразрывности следует, что

Используя связь между приведенной скоростью парообразования и плотностью теплового потока шкр.п=^Кр/рп'', получим следующее расчетное уравнение для первой критической плотности потока тепла:

Рассматривая зарождение и движение дислокаций как единый процесс [48], приходим к выводу, что дислокации образуются на пути свободного пробега. В объеме кристалла V, связанном с длиной свободного пробега, в единицу времени возникнут дислокации в количестве VdNldt. За то же время из этого объема через поверхность S, нормальную к пути свободного пробега, продвинется NUS дислокаций (где U — скорость движения дислокаций). В стационарном режиме условие непрерывности дает dN/dt = NU/a, где длина свободного пробега а = V/S. Величину U/a — U' можно считать «приведенной» скоростью, поскольку

и, следовательно, в условиях. деформации с постоянной скоростью е = const напряжение т изменяется так, чтобы выполнялось условие U' = const, т. е. AT — const. Это означает независимость коэффициента деформационного упрочнения и зависимость предела текучести от скорости деформации, что и наблюдается в действительности [40, 106]. Вследствие конечности значения длины свободного пробега а поверхности достигнут лишь дислокации, расположенные в слое глубиной а под поверхностью, что можно интерпретировать как движение к поверхности дислокаций с «приведенной» скоростью U' , но имеющих эффективную плотность Na, где а — доля, численно равная длине свободного пробега [см. формулу (181)].

Рассматривая зарождение и движение дислокаций как единый процесс. [53], приходим к выводу, что дислокации образуются на пути свободного пробега. В объеме кристалла V ',. связанном с длиной свободного пробега, в единицу времени возникнут дислокации в количестве VdNldt. За то же время из этого объема через поверхность S, нормальную к пути свободного пробега, продвинется NUS дислокаций (где U • — скорость движения дислокаций). В стационарном режиме условие непрерывности дает dNjdt — NU/a, где длина свободного пробега а = V7S. Величину U/a = U' можно считать «приведенной» скоростью, поскольку

и, следовательно, в условиях деформации с постоянной скоростью (ё = const) напряжение т изменяется таким образом, чтобы выполнялось условие U' = const, т. е. Дт = const. Это означает независимость коэффициента деформационного упрочнения и зависимость предела текучести от скорости деформации, что и наблюдается в действительности [44, 114]. Вследствие конечности значения длины свободного пробега а поверхности достигнут лишь дислокации, расположенные в слое глубиной а под поверхностью, что можно интерпретировать как движение к поверхности дислокаций с «приведенной» скоростью U' , но имеющих эффективную плотность Na. где а — доля, численно равная длине свободного пробега [см. формулу (193) ].

Средняя плотность потока пара (jg), часто называемая приведенной скоростью пара, может быть получена из уравнения неразрывности паровой фазы. Для установившегося течения при постоянных физических свойствах это уравнение можно записать в виде

Исследования в работах [74, 99] показали, что интенсивность теплоотдачи при движении двухфазного потока в прямых трубах определяется следующими тремя факторами: плотностью теплового потока q\ скоростью циркуляции к»0 и приведенной скоростью двухфазного потока (осм. В [18] отмечается, что в области малых значений х и массовых расходов теплоносителя, которым соответствуют пузырьковый и снарядный режимы течения, основную роль в интенсификации теплоотдачи играет плотность теплового потока. С ростом массовых расходов заметное влияние на теплоотдачу начинает оказывать скорость циркуляции, а при дисперсно-кольцевом и кольцевом режимах течения превалирующее влияние оказывает приведенная скорость течения.