Приведенной топограммы

где ТК,РК> УК — критические параметры данного вещества. Такой метод сравнения разработан применительно к газовому состоянию и его можно распространить на область жидкостей, если рассматривать механизм поведения молекул в этом случае по аналогии с механизмом взаимодействия в газах, что справедливо лишь для достаточно высоких температур. На самом деле теоретические и экспериментальные исследования показали, что вблизи точки затвердевания в расположении молекул жидкости появляются элементы упорядоченности в пространстве, характерные для твердого состояния, в связи с чем Френкель [3] приходит к выводу, что для жидкостей нужно различать по крайней мере две области. Сюрден (Surden, J. de Phys., 1937), исходя из представлений о жидкостях как об особом состоянии, отличном от газового, предложил для приведенной температуры выражение

В настоящее время по вязкости имеется обширный экспериментальный материал. В предлагаемой работе рассмотрено свыше 150 различных жидкостей (см. таблицу) от сжиженных газов и органических соединений до расплавленных металлов и солей. Эти вещества выбирались таким образом, чтобы для них были известны критическая температура Т к и температура плавления Гпл, так как сравнение вязкости произведено при относительной температуре tn по уравнению (6). Все первичные данные взяты по общеизвестным справочникам [5, 6] и дополнены новейшими исследованиями [7, 8]. Непосредственно сопоставление вязкости резных жидкостей производилось следующим образом. По первичным опытным течкам в полулогарифмических координатах (см. график) строились эмпирические кривые i = f(Tn), которые сравнивались между собой простым наложением кальки. При таком сравнении были выявлены вещества с одинаковым характером изменения ц от тп и по этому признаку распределены по пяти 'группам. В каждой группе была построена средняя линия таким образом, чтобы отклонение от «ее опытных точек не превышало ±(10-М5)%. Такая линия принята за универсальную зависимость безразмерной вязкости ц0 от приведенной температуры т и для данной группы. В этом случае вязкость любого вещества, отнесенного к такой группе, можно вычислить во всем диапазоне температур от ГПл до Тк по уравнению

Можно считать, что теплопроводность жидких металлов мало зависит от давления. Если к тому же рассматриваются металлы, пары которых имеют одинаковое число атомов в молекуле, то А, можно считать функцией только приведенной температуры т, т. е.

где L — функция Лоренца, зависящая для жидких металлов главным образом от температуры. Исходя из закона соответственных состояний можно ожидать, что для термодинамически подобных веществ L есть одинаковая функция приведенной температуры т. Это подтверждается рис. 1.2, на котором изображена зависимость отношения L/LIO от Т/ТПЯ для некоторых жидких металлов [25]. Как видно, экспериментальные точки для алюминия, олова, цинка, свинца ложатся на одну и ту же кривую *.

Можно считать, что теплопроводность жидких металлов мало зависит от давления. Если к тому же рассматриваются металлы, пары которых имеют одинаковое число атомов в молекуле, то л можно считать функцией только приведенной температуры т:

Рис. 1.2. Зависимость безразмерной Рис. 1.3. Зависимость Яг/(А/)пл от функции Лоренца от приведенной приведенной температуры т для раз-температуры т=Г/Гпл ~............

где L — функция Лоренца, зависящая для жидких металлов главным образом от температуры. Исходя из закона соответственных состояний, можно ожидать, что для термодинамически подобных веществ L есть одинаковая функция приведенной температуры т. Это подтверждается рис. 1.2, на котором изображена зависимость отношения L/Z-пл от Г/ТПЛ для некоторых жидких металлов [122]. Как видно, экспериментальные точки для Al, Sn, Zn, Pb ложатся на одну кривую. Но если L/Luit — универсальная функция Т/ТПи, то и величина АДпл (а соответственно и л/Гдл) будет для термодинамически подобных веществ также одинаковой функцией Т/Ти!1 (рис. 1.3).

R Т —------ , приведенной температуры насыщения при ат-

На рис. 6-1, кроме того, нанесены (также в функции приведенной температуры) кривые относительных сопротивлений испарительного участка Др//^, отвечающих предельным плотностям потоков перечисленных жидкостей.

Рис. 3-16. Зависимость приведенной температуры уходящих газов

Рис. 7-15. Зависимость приведенной температуры перегретого пара (/) и температуры газов за пароперегревателем (2) котла ТГМ-84 от избытка воздуха.

Характеристика по фиг. 11-8 по существу есть разрез приведенной топограммы (фиг. 11-16) по некоторой горизонтальной линии (как бы разрез местности прямолинейным

Построение этой топограммы наглядно производится так. На поле приведенной топограммы наносятся топограммы винтовой турбины с разными разворотами tp (фиг. 11-22). На них выделяются изолинии равных к. п. д., например на фигуре пунктиром выделены три такие изолинии с к. п. д., равным 80%. Проводится контур, плавно огибающий эти изолинии и ка-

Фиг. 11-22. Обработка опытов над винтовыми турбинами для построения приведенной топограммы поворотнолопастной турбины.

На соответствующей данному nl горизонтали приведенной топограммы поворотнолопастной турбины откладываются абсциссы точек а, Ь, с. Получаются точки для изолиний разворотов <р,, <р2, <р3. Далее, кривая 7-7 рассекается горизонталями на ординатах круглых значений гп, т]2, срд. Абсциссы точек g, h, i, k, отложенные на той же горизонтали топограммы, определяют точки для изолиний к. п. д. Кривая 8-8 сечется горизонталями на ординатах круглых значений открытий. Абсциссы точек п, р, g, z дают на горизонтали точки для изолиний открытия.

Фиг. 11-29. Сеточное перестроение приведенной топограммы в напорпорасходную.

Практически при подборе турбин удобнее пользоваться вапорнорасходной топограммой, построенной в логарифмических координатах (§ 13-8); такое перестроение проводится непосредственно из приведенной топограммы по несколько иным сеткам (§ 13-10).

Сеточное перестроение приведенной топо-граммы в эксплуатационную характеристику затруднительно, так как в выражение одной из координат, а именно мощности, входит к. п. д., не отраженный в координатах приведенной топограммы. Поэтому эксплуатационная характеристика строится по несколь-

-ким горизонтальным разрезам приведенной топограммы, т. е. как бы по нескольким рабочим расходным характеристикам, а именно намечается несколько напоров(например,

Перестроение обычной приведенной топограммы в новую производится сеточным способом (§ см. 11-13) достаточно просто. Для этого шкалу ординат на исходной топограмме разбиваем на круглые значения

Такое разделение потерь производится опытами в ряде режимов (например, в 14), разбросанных по полю приведенной топограммы. Это позволяет затем строить как линейные балансовые характеристики, так и балансовые топограммы.

Оба графика могут рассматриваться как разрезы приведенной топограммы такой турбины (см. фиг. 11-20); один — при И = 38, другой — при Ql = 98,7 л[сек и ходе иглы s = 36 мм.