Приведенной зольностью

Из приведенной зависимости следует, что для сохранения напряжения дуги неизменным необходимо длину дуги поддерживать постоянной (рис. 5.3, б).

Из приведенной зависимости после замены D-=cd получаем формулу для

Введенная зависимость (5.5.13) дает возможность записать последовательность измерительных и расчетных операций, позволяющих определить совместно три параметра цилиндрического испытательного образца. Образец помещают в вихретоковый преобразователь и изменением частоты генератора добиваются максимального значения фазового угла <ро- По приведенной зависимости (р0тж =/(ж) определяют величину обобщенного параметра х, соответствующего значению Фота*? и определяемых им величин ЯеСм^фФ ) и !т(^^ф ) • Затем из соотношений

Из приведенной зависимости следует, что /'>/ и соответственно р';>р. Следовательно, при прочих равных условиях трение в винтовой паре с трапецеидальной резьбой больше, чем с прямоугольной, а при треугольной еще больше. Чем больше трение, тем надежнее самоторможение, меньше вероятность самоотвинчивания, что крайне важно для резьбовых соединений.

Из приведенной зависимости следует, что /' > / и соответственно р' > р. Следовательно, при прочих равных условиях трение в винтовой паре с трапецеидальной резьбой больше, чем с прямоугольной, а при треугольной еще больше. Чем больше трение, тем надежнее самоторможение, меньше вероятность самоотвинчивания, что крайне важно для резьбовых соединений.

Введенная зависимость (5.5.13) дает возможность записать последовательность измерительных и расчетных операций, позволяющих определить совместно три параметра цилиндрического испытательного образца. Образец помещают в вихретоковый преобразователь и изменением частоты генератора добиваются максимального значения фазового угла <ро. По приведенной зависимости <00mai = Доопределяют величину обобщенного параметра х, соответствующего значению <Ротах> и определяемых им величин Redi^) и 1т(р^ ). Затем из соотношений

Значение постоянной может быть определено из приведенной зависимости, если ее написать для черного тела, для которого Сч и Ач известны:

где v — кинематическая вязкость жидкости, м2/с; q — плотность теплового потока, кВт/м2; Н — высота теплообменной поверхности, м; г — теплота парообразования, кДж/кг; р' — плотность жидкости, кг/м3; К — теплопроводность жидкости, кВт/ (м- К). Переход от ламинарного течения к турбулентному происходит при Re>ReKp. Критическое значение числа Рейнольдса для пленки может быть принято равным 400. Однако при значениях Re>100 экспериментальные данные начинают отклоняться от приведенной зависимости и тем больше, чем выше число Re [87]. В греющих секциях испарителей теплообмен - протекает обычно при сравнительно невысоких значениях Re, и в этих условиях,

Зависимость теплоотдачи от теплового потока при различных скоростях циркуляции в условиях кипения в неограниченном объеме [Л. 165] аналогична приведенной зависимости при кипении в трубах.

Чтобы выделить из приведенной зависимости в явном виде пороговые условия, определяющие границу нераспространяющихся трещин, необходимо определить значения постоянных, входящих в уравнение (49). Критическое значение напряжения акр у вершины усталостной трещины должно зависеть от критически напряженного объема (объема материала, в котором действуют напряжения критической величины). С уменьшением амплитуды напряжений этот объем у вершины трещины уменьшается, одновременно снижается и вероятность того, что •он содержит дефекты, ослабляющие исследуемый материал. Следовательно, если предположить, что критически напряженный объем стремится к так называемому бездефектному объему, то критическое напряжение должно стремиться к теоретической прочности материала ас. Если учесть, что для развития трещины необходимо, чтобы действующие в критическом объеме у вершины трещины напряжения превосходили значение •акр, а сам объем представлял собой бездефектный элемент, то

По результатам вычислений на рис. 13 приведена зависимость представительного временного интервала Т от соотношения t/Af. Из приведенной зависимости видно, что величина Т чувствительна к соотношению т/А/, при этом ее максимальное значение в случае прерывистого режима работы равно не менее 75 с.

Зола топлива представляет собой твердый негорючий остаток, получающийся после сгорания горючей части топлива; причем зола, прошедшая стадию расплавления, называется шлаком. Зола существенно ухудшает качество топлива и вызывает значительные трудности в процессе сжигания (износ и шлакование поверхностей нагрева). При сравнительных расчетах пользуются приведенной зольностью А" = Ар/0%.

При сравнительных подсчетах пользуются приведенной зольностью. Под этим термином понимают зольность, отнесенную к 1000 дою или 1 Мдж рабочей низшей теплоты сгорания топлива:

Неблагоприятные свойства шлаков стимулируют поиски веществ — присадок, которые переводили бы отложения в твердую, легко поддающуюся обдувке форму. Перспективность этой работы определяется низкой приведенной зольностью мазутов и соответственно небольшой затратой присадок. Лабораторные исследования по-13—2002 193

б) при камерных топках для всех топлив с приведенной ЗОЛЬНОСТЬЮ АП5г6.

Как видно из приведенных данных, при обычных в котельной практике значениях запыленности газов на входе в золоуловитель ее влияние на коэффициент сопротивления невелико. Поэтому для топлив о приведенной зольностью, меньшей 3 проц-кг/(103 ккал), поправку на запыленность потока газов в коэффициент сопротивления можно не вводить.

Получили распространение топки с пневмомеханическими забрасывателями ПМЗ и ПМР (полумеханические решетки) и с пневмозабраеывателями, применяемые для сжигания на простых колосниковых решетках разнообразных видов топлива: бурых — рядовых и сортированных с приведенной зольностью Лп до 10, каменных различных марок с приведенной зольностью Лп>4 и выходом летучих выше 20%, с содержанием мелочи (О—6 мм) до 60%. Сжигание антрацита и тощего угля в этих топках нецелесообразно вследствие значительной

Для экономичной и надежной работы топок с цепными решетками сжигаемые на них угли должны иметь максимальный размер кусков 30—40 мм и содержание мелочи размером 0—6 мм не более 50%. Желательна подача сортированных углей. В этих топках следует сжигать лишь слабо спекающиеся каменные угли типа СС с приведенной зольностью Лп=2; неспекающиеся каменные угли типа Г и Д с Лп = 4; бурые угли типа челябинских с Лп = 6,5; антрацит АС и AM с Лп = 2, иногда

Тепло, уносимое из агрегата жидким шлакам (тепло подогрева шлака и скрытая теплота плавления), (является потерей, которая для тошшв с большой приведенной зольностью доходит до 3% от теплотворной способности топлива и более. Для таких топлив уместно поставить вопрос о необходимости компенсации дайной потери, или использования тепла шлака путем, например, воздушной его грануляции и, следовательно, дополнительного подогрева воздуха, или, наконец, комбинирования жидкого шлакоудаления с каким-либо технологическим процессом использования самого шлака в качестве материала или сырья.

ровской, Иркутской и других эле^ростанциях, сжигающих топлива с приведенной сернистостью в диапазоне от 0,2 до 0,42 и приведенной зольностью от 2,8 до 8% X X Ю3 кг/ккал.

Успешно сжигаются крупнокусковые сланцы с приведенной зольностью Лп-<;.25 при теплонапряжениях зеркала горения до 800 тыс. ккал (м2 • ч) ,[Л. 23, 24]. При значительном содержании мелочи в топливе процесс горения ухудшается и тепловые нагрузки снижаются.

Топки с горизонтальными циклонами рекомендуются для сжигания дробленки или пыли грубого помола каменных углей с выходом летучих Vr>15%, приведенной зольностью до 1,43 кг-108/кДж,.темпераху-