Представлены микрофотографии

Были изучены две зоны в шлицевом валике с каскадом несплошностей (трещин). По одной зоне (условно № 1) была проанализирована морфология рельефа после вскрытия всех несплошностей. По другой зоне каскада несплошностей (условно № 2) был приготовлен шлиф по поверхности шлица до вскрытия несплошностей (трещин) в районе предполагавшегося нахождения несплошности в виде дефекта материала. Поэтому далее представлены материалы анализа рельефа поверхностей на электронном микроскопе по вскрытым трещинам (рис. 13.26) и данные металлографии по этим зонам.

В настоящей книге представлены материалы по различным методам контроля толщины покрытий на готовых деталях и изделиях, приведены описания приборов и устройств, предназначенных для осуществления указанного контроля. •

В написанной ведущими советскими учеными книге «Атомной энергетике XX лет» (1974 г.) приведены данные о конструкциях и опыте эксплуатации действующих отечественных АЭС. Широко представлены материалы по эксплуатации Первой АЭС как школы отечественной и зарубежной атомной энергетики.

Представлены материалы исследования механических свойств теплоустойчивой Сг—Ni—Мо стали дополнительно легированной добавки малых количеств ванадия, ниобия, титана и циркония.

Представлены материалы по освоению промышленного производства, исследованию служебных свойств и свариваемости рулонной стали 08Г2СФБ толщиной 4 мм, с пределом прочности 600 МПа взамен применяемой рулонной стали марки 10Г2С1 с пределом прочности 540 МПа.

Представлены материалы по исследованию изгибной жесткости многослойной конструкции при наличии контактного давления между слоями.

Во второй части сборника представлены материалы по методам и средствам обеспечения надежности и ресурса машин и конструкций, разрабатываемым по планам МНТК "Надежность машин" АН СССР.

В сборнике представлены материалы докладов, прочитанных на Общемосковском семинаре] по теории горения (1968—1969 гг.). Изложены результаты теоретических и экспериментальных исследований в области горения газов и твердых тел, выгорания пылеугольного факела при различных коэффициентах избытка окислителя. Рассмотрены процессы взаимодействия химически активных газов с графитом и коксующимися материалами, а также актуальные] проблемы диффузионного и гомогенного] горения газов в турбулентном потоке и другие вопросы.

В статье представлены материалы первого этапа исследований по организации процесса сжигания углеводомазутных смесей при раздельной подаче через одно горелочное устройство

По сравнению со 2-м изданием справочника в разд. 1 внесены существенные изменения. Помимо данных об энергетических паровых котлах в него включены сведения о водогрейных котлах и котлах-утилизаторах газотурбинных установок. Представлены материалы по токсичным продуктам сжигания топлива и внутритопочным способам снижения их выбросов в атмосферу. Тепловой расчет котлов изложен в соответствии с новой редакцией нормативного метода. Значительно изменен параграф, посвященный гидродинамике пароводяного тракта котла. Параграф «Методы получения чистого пара» заменен параграфом «Конструктивные мероприятия по организации водного режима», отражающим новейшие подходы к определению распределения примесей. Эти подходы ос-

В разд. 4, написанном заново с учетом бурного развития газотурбинных и парогазовых технологий за рубежом и в нашей стране, представлены материалы по современным отечественным и зарубежным газотурбинным (ГТУ) и парогазовым (ПГУ) установкам. Приведены термодинамические основы и методы расчета современных высокотемпературных ГТУ, их конструкции, технические и экономические характеристики.

На рис. 10 представлены микрофотографии шлифов металла, на которых специальными методами выявлены дислокации в виде отдельных точек (концы одиночных дислокаций). В одних случаях они обнаруживаются как следы выхода их на поверхность.

На рис. 1.13 представлены микрофотографии следов точечных дислокаций (отдельные точки), линейных дислокаций (сплошные прямые линии, а также спирали или полуокружности). В этом случае зерна дислокаций могут располагаться в виде сфокусированных пучков выгнутых линий или в виде сетки пересекающихся дислокаций.

На фиг. 2 и 3 представлены микрофотографии шлифов сплавов состава 94% WC, 6% Со, имеющих в одном случае основную массу зерен WC размером 0,5—1 мк, в другом 2—3 мк.

Ha рис. 5 и 6 представлены микрофотографии выеокомодуль-ных высокопрочных графитовых волокон двух типов. Как следует из полученных результатов, поверхность волокна из вискозы (рис. 5, а) имеет гладкую фибриллярную структуру с бороздками. С помощью оптического микроскопа удалось установить сложную геометрию поперечного сечения волокна (рис. 5,6) с более отчетливо проявляющимися бороздками. Электронные микрофотографии поверхности волокна, полученного из полиакриловитрила

На рис. 4 (см. вклейку) представлены микрофотографии изломов образцов, спеченных при различных температур ах. Температуре спекания 670° С соответствует материал в стеклообразном состоянии с закрытыми порами (рис. 4, а), в котором отмечено появление мелких единичных кристаллов (по-видимому, низкотемпературной формы метабората цинка). Однако рентгенографически кристаллических фаз в материале не обнаружено (рис. 3, а). В процессе спекания при 670° С мелкие поры мигрируют в более крупные, пористость снижается и наблюдается усадка. Спекание при температуре 685° С приводит к кристаллизации а-метабората цинка, но стеклофаза по-прежнему преобладает (рис. 4, б). При температуре 710° С материал формируется в плотное мелкокристаллическое тело с однородной микроструктурой (рис. 2, б). Кристаллическая фаза здесь в основном представлена кристаллами неправильной вытянутой формы размером 7—15 мкм. Материал, полученный при данной температуре, обладает высокой механической прочностью ((Тизг = 750—800 кГ/см2) и повышенной износостойкостью. Присутствие в материале а-метабората цинка в качестве основной кристаллической фазы обеспечивает необходимый коэффициент термического расширения, примерно равный коэффициенту расширения алмаза а2о-5оо° с = 29,3 • 10~7 град~1 [3].

На рис. 131 представлены микрофотографии, снятые в процессе растяжения на установке ИМАШ-5С-65 с поверхности образцов биметалла СтЗ + + Х18Н10Т, изготовленного горячей прокаткой и (для сравнения) непосредственным импульсным плакированием. Рис. 131, а иллюстрирует микростроение, возникающее в переходной зоне биметалла, полученного способом горячей прокатки и испытанного на растяжение в интервале температур 20—400° С со скоростью перемещения захвата 10 мм/мин. В данных условиях испытания как в материале основы, так и в плакирующем слое образуется внутризеренный сдвиговый микрорельеф, отражающий одинарное и множественное скольжение. Судя по изменению микрорельефа, в непосредственной близости от границы раздела слоев деформация распределена весьма неравномерно. Сдвиговый микрорельеф в науглероженной прослойке плакирующего слоя выражен наименее четко, что объясняется блокированием полос скольжения многочисленными дисперсными частицами. В обезуглероженнои зоне стали СтЗ происходит локализация пластической деформации,, сопровождающаяся образованием развитых полос скольжения. В этом участке с увеличением степени деформации образуются трещины, которые и приводят к разрушению композиции.

вильность представления о характере процессов, протекающих в поверхностных слоях. Металлографический анализ поверхности трения проводился также через каждые два прохода индентора на микроскопе МИМ-8 при увеличении 540. В исходном состоянии образец травился 3%-ным спиртовым раствором соляной кислоты. На рис. 28 в качестве примера представлены микрофотографии поверхности трения при нагрузке на индентор Р = 6 кгс. Уже на начальной стадии процесса трения состояние поверхности существенно ухудшается. Исходная ферритно-перлитная структура становится практически неразличимой после десяти проходов индентора. Первые следы разрушения — микротрещины — появ-

На фиг. 2 и 3 представлены микрофотографии шлифов сплавов состава 94% WC, 6% Со, имеющих в одном случае основную массу зерен WC размером 0,5—1 мк, в другом 2—3 мк.

На рис. 1.33 показана кривая напряжение - деформация, получанная при растяжении монокристаллического образца сплава (% по массе): Си— 13,8AI —4,ONi вблизи Mf, а на рис. 1.34 представлены микрофотографии, полученные с помощью светового микроскопа и иллюстрирующие структуру поверхности образца, соответствующую отдельным точкам кривой, приведенной на рис. 1.33 [17]. На рис. 1.34, а показано начальное состояние образца, состоящего из монодомена с характеристической плоскостью габитуса у\ -мартенсита. Если к этому образцу приложить напряжения, то, как показано на рис. 1.34,6, постепенно исчезают двойниковые дефекты внутри у\ -мартенсита и возникает монодомен yi-мартенсита. Если еще больше увеличить напряжение, то на кривой напряжение — деформация появляется начальная стадия. Она обусловлена превращением -yi — 0". Плоскость габитуса 0"-мартен-сита - (Г, 0, l3)-yi; в этом мартенсите существуют двойниковые де-факты (100,10)/?]'. В конце рассматриваемой стадии двойниковые дефекты также исчезают, образец становится монокристаллом jSi'-мартен-

На рис. 10 представлены микрофотографии шлифов металла, на которых специальными методами выявлены дислокации в виде отдельных точек (концы одиночных дислокаций). В одних случаях они обнаруживаются как следы выхода их на поверхность.

На рис. 6 представлены микрофотографии участков разорванного образца стали 20 с различной степенью деформации после нагрева до 725°С. Как видно из этих рисунков, в недеформированном участке образца (в головке) при этой температуре регистрируется самое начало а -* -* -у-превращения. Здесь •у-Фаза в небольшом количестве появляется в перлитных участках и в виде цепочек мелких кристалликов по границам ферритных зерен (на рис. 6, б такая цепочка отмечена стрелкой). В деформированных же участках, особенно при большой степени де-