Приведенное выражение

,в - тоже с отрицательным направлением оси 1/Т. Приведенное соотношение между скоростью газовой коррозии металлов и температурой может быть осложнено или нарушено, если с изменением температуры изменяется структура или некоторые, другие свойства металла или образующейся на нем оксидной пленки. В состав окалины углеродистых сталей в зависимости от температуры среды могут входить магнетит Fe304, гематит Рег03(при нагреве до 600 °С)и вьюстит FeO (при нагреве выше 600 °С).

Оптимальное значение относительного продольного шага: (s//i)0nT = 13±1 при любом значении Ргж от 0,7 до 80. График зависимости еш от s/h для воды показан на рис. 10-5. Приведенное соотношение справедливо при (s/h) ^6 в диапазоне чисел Reffi от 6-Ю3 до 4-105, чисел Рг от 0,7 до80. В (10-16) коэффициент теплоотдачи отнесен к полной поверхности стенки; определяющий размер — эквивалентный гидравлический диаметр канала.

Оптимальное значение относительного продольного шага: (s//t)onT =13+1 при любом значении Ргж в интервале от 0,7 до 80. График зависимости еш от slh для воды показан на рис. 10-5. Приведенное соотношение справедливо при (s/h) >- 6 в диапазоне чисел Rex от 6-Ю3 до 4-Ю5, чисел Рг от 0,7 до 80. В уравнении (10-16) коэффициент теплоотдачи отнесен к полной поверхности стенки; определяющий размер — эквивалентный диаметр канала.

Приведенное соотношение получено применительно к четырехгранной пирамиде. Для других типов инденторов это соотношение находится в тех же пределах.

Стоимость композиционных слоистых панелей определяется несколькими составляющими. Определить вклад в стоимость каждой составляющей не просто, однако можно сделать некоторые приблизительные оценки. Оказывается, что наибольший вклад в стоимость конечного продукта — панели вносит сам материал, а также процесс получения покрытия из стеклопластика. Средняя стоимость фанеры 1,61 доллар/м2, она зависит от конкретных условий сбыта. Вот некоторые приблизительные цены на композиционные панели: фанера толщиной 19 мм — пластик, упрочненный рублеными стеклянными матами, горячее прессование — 8,7 доллар/ма; фанера толщиной 19 мм — пластик, упрочненный тканой ровницей, горячее прессование — 9,8 доллар/м3. Эти цены относятся к 1970 г., когда появилась публикация Бергера и др. [2]. По этим данным вполне достоверно можно определять относительную стоимость материалов и сейчас*, хотя колебания на рынке из-за дефицита на местах иногда могут нарушать приведенное соотношение цен.

трального потока при облучении быстрыми нейтронами. Изменение размеров облученной ВеО, видимо, является линейной функцией дозы облучения со слабовыраженным насыщением. Джилбрет и Симпсон [92] облучали горячепрессованную ВеО при 40° С до 3-Ю19—1,2-Ю20 нейтрон/см? и нашли, что линейное расширение не превышало 0,04%. Авторы не указывают, что размеры увеличиваются по мере увеличения дозы облучения. Однако на рис. 4.7 приведены результаты MHO- fO'f гих исследований, которые .., следует считать более надежными. Следует отметить, что приведенное соотношение между изменением размеров и дозой облучения действительно для температур облучения около 100° С. Опытов, проводимых при более высоких температурах, слишком мало, чтобы сделать для них подобный вывод, но увеличение размеров должно быть значительно меньшим вследствие большой роли явлений отжига. Тобин [203] облучал ВеО при 570—960° С потоком быстрых нейтронов до 2Д-1021 нейтрон/см2. Он нашел, что для большинства (из 45 испытанных) образцов увеличение размеров было менее 1 %, а уменьшение плотности менее 3%. Он также сделал вывод, что при облучении быстрыми нейтронами (1,7 -г- 2,1)-1021 нейтрон/см2 при 800—980° С не замечено ухудшения радиационной стабильности и разрушения. Автор не определил соотношения между плотностью и радиационной стабильностью ВеО.

Приведенное соотношение средних квадратических отклонений Sis a_, и Sig N показывает, что рассеяние значений пределов выносливости существенно меньше, чем рассеяние долговечностей, так как т = 5-г-12 для левой ветви и т ^ 50 — для правой ветви (т — > оо — для горизонтального участка) кривой усталости.

где р —• плотность упругого материала, и, v и ш — смещения по трем осям, индексы 1 и 2 — номера двух резонансов. Этот результат относится ко всем механическим системам без затухания и с граничными условиями, не зависящими от частоты. Приведенное соотношение имеет четкий физический смысл отсутствия взаимодействия между различными резонансными формами, другими словами, обмен энергией между формами в среднем за период отсутствует. В работе [2] приводится аналогичное соотношение ортогональности для собственных форм балок Тимошенко. В работе [3] отмеченные результаты обобщены. В ней получено соотношение ортогональности для упругих систем с затуханием.

Приведенное соотношение справедливо в области значений коэффициента ослабления k, ограниченной пределами

Приведенное соотношение Ва/Вт упрощено в целях наглядности. С учетом собственного расхода электроэнергии, связанного с отпуском тепловой энергии Эсг'", расход топлива на отпуск электроэнергии можно определить следующим способом:

Строго говоря, приведенное соотношение справедливо для гармонических колебаний, причем значение D = 1 достигается, если просветляющий слой не имеет потерь. Уменьшение числа периодов УЗ-импульса и увеличение потерь в слое ухудшают согласование (уменьшают значение D), однако и в этом случае наблюдается максимум прозрачности слоя.

Используя приведенное выражение, легко найти косинус угла между векторами:

Подставляя приведенное выражение в уравнение движения тела и интегрируя его, находим

Приведенное выражение показывает пути снижения интенсивности изнашивания: уменьшение плотности накопленной материалом энтропии, локализация энергетических процессов в тонком поверхностном слое изнашиваемого материала, применение материалов с максимальным значением SQ или повышение этой величины различными методами (поверхностным упрочнением, легированием элементами с высокими энергиями активации и др.). Однако оно не отражает влияния отдельных физических и химических процессов на увеличение плотности накоплений энтропии и производства избыточной энтропии, которые необходимо знать для теоретической оценки долговечности или износостойкости узла трения. Не умаляя ценности полученных результатов, необходимо отметить, что они не позволяют выразить общую связь внешних взаимодействий с термодинамическими и физико-химическими процессами в трибосистеме, определяющими интенсивность изнашивания или долговечность различных трибосистем.

Приведенное выражение является приближенным, так как в действительности коэффициент tyt зависит от степени реактивности рк, однако эта зависимость в достаточно широком диапазоне ф слабо выражена. Более точно tyt определяется из графиков [38].

В случае, рассмотренном на рис. 13-1, отношение поверхности основания Fc к полной поверхности F пузырька можно выразить через тригонометрические функции от величины 6. Однако приведенное выражение применимо также для более общего случая, когда пузырек образуется не на плоском участке (как на рис. 13-1), а в углублении или на выступе элемента шероховатости произвольной формы [Л. 135, 136] (рис. 13-2). Тогда отношение FC/F характеризует ту долю поверхности пузырька, на которой пар соприкасается с поверхностью нагрева. Отношение зависит от формы элемента шероховатости. При этом работа образования граничных поверхностей будет тем меньше, чем больше отношение

ствующего углу ввода а1И! до значения /к. Следует подчеркнуть, что номограмма и приведенное выражение справедливы для контроля любых металлов с помощью наклонных преобразователей, призма которых выполнена из органического стекла.

распространяется не только по границе раздела, приведенное выражение для освобожденной энергии деформации не может быть использовано. Последующие исследования [65] подтвердили эти наблюдения.

Следует отметить, что два приведенных выражения в случае малого диаметра волокон и их высокого объемного содержания согласуются с экспериментальными данными по торможению роста трещин в матрице. Очевидно, величины констант в уравнении (15) могут быть выбраны так, чтобы ат было либо меньше, либо больше нормально измеренного разрушающего напряжения матрицы. В первом случае это не означает, что матрица действительно становится более слабой: приведенное выражение означает просто, что образование трещины при превышении этого напряжения становится энергетически выгодным. Разумеется, должно быть выполнено и другое условие, упомянутое в начале данного раздела, а именно, что напряжение в матрице должно превосходить ее нормальное разрушающее напряжение.

При а = 0,5 приведенное выражение является зависимостью второй степени скорости роста трещины от интенсивности деформаций (для трещины незначительной протяженности по сравнению с шириной пластины), если иметь в виду, что К js = ер V7.

Это выражение удовлетворяет условию, что на обоих концах вала прогиб у и внешний момент (—EJy") равны нулю. Подставив приведенное выражение в уравнение (2.74), получим

Приведенное выражение для числа потокосцеплений Ч? справедливо, если магнитные потоки всех витков одинаковы, что соблюдается во многих интересующих нас случаях с достаточной точностью.