Приведенного коэффициента

Введем новое обозначение — та = Ри, тогда приведенное уравнение можно представить в виде

Кулачковые механизмы. Неправильный подбор конструктивных и динамических параметров кулачкового механизма может привести к тому, что мгновенное значение к.п.д. при преодолении нагрузки окажется равным r\^Q. Это условие самоторможения, однако оно характеризует наличие заклинивания толкателя. Ранее приведенное уравнение (10.20) расчета к.п.д. кулачкового механизма с плоским толкателем при заклинивании дает

указанные величины выражаются в джоулях на килограмм (Дж/кг). Следует отметить, что приведенное уравнение справедливо как для невязкого, так и для вязкого газа.

Приведенное уравнение можно представить следующим образом:

Приведенное уравнение (113) позволяет не только прогнозировать количество ингибитора, вводимого в конкретную бумагу-основу на конкретном оборудовании, но и дает возможность оценить качество готовой антикоррозионной бумаги с точки зрения величины поверхности распределения в ней ингибитора атмосферной коррозии металлов. Принятая на практике характеристика антикоррозионной бумаги по количеству ингибитора, введенного на единицу геометрической (наружной) поверхности бумаги, не является полной для бумаги как коллоидного капиллярно-пористого тела, что отчетливо видно из данных по кинетике испарения ингибиторов из бумаги.

Приведенное уравнение справедливо при отсутствии размытия краев изображения дефекта. В реальных промышленных условиях радиографии изображение дефекта всегда бывает размытым и характеризуется общей нерезкостью изображения U. Влияние нерезкости приводит к тому, что чувствительность ухудшается: для канавочного эталона

Приведенное уравнение (17) характеризует некоторую поверхность в трехмерном пространстве klt k%, Sn, а уравнение (18) — цилиндрическую поверхность с образующими, параллельными оси Sn. Математический смысл задачи заключается в нахождении такой точки на линии пересечения этих двух поверхностей,

Чтобы получить представление о возможной величине противовесов, на фиг. 49 изображена прямая, которая выражает приведенное уравнение в координатах HI, [13. Из фиг. 49,о следует, что сведение момента инерции Д/ к нулю

где я— чвслй периодов в минуту сииусоидаяьро мэменякацвгося размера; приведенное уравнение елр,аведливо при и<5300; V — объем измерительной камеры в еж8,;

Продифференцировав приведенное уравнение по времени, получим

Приведенное уравнение показывает, что суммарная погрешность Ад является линейной функцией частных погрешностей Дх, Дг/,. . . с соответствующими дифференциальными коэффициентами.

сцепления клиновых ремней со шкивами определяют с помощью приведенного коэффициента /' трения. Если принять угол между боковыми сторонами поперечного сечения ремней <р0 = 40° (см.

В предыдущем параграфе рассмотрено трение в поступательной паре с плоскими направляющими под действием нагрузки Q, направленной под углом а к нормали. При этом получена формула (7.3) для определения силы трения. Если направляющие ползуна имеют другую форму, например трапеции (клина) или цилиндра, то для определения силы трения можно воспользоваться понятием приведенного коэффициента трения f и приведенного угла трения р', которые учитывают форму направляющих.

Пользуясь понятием приведенного коэффициента трения, мож-«о сопротивление движению при качении выразить через силу тре-«ия. Из условия (20.5) при Fs/i = kFn получим

Для различных видов кинематических пар сила трения и момент вт •; сил трения при одинаковой нормальной силе Fn зависят от значе-1 ния приведенного коэффициента трения. Его значение определяет-' -ся формой и расположением элементов пары.

Рассмотрим определение приведенного коэффициента трения /' в поступательной кинематической паре, образованной звеньями/ и2 <рис. 20.6), контактирующими по произвольной цилиндрической поверхности. Радиус поверхности р (Р) длиной / является функцией угла р, образованного радиусом р и вектором нормальной силы dFn. Эта сила, являющаяся реакцией в кинематической паре, создает на поверхности контакта давление р($). Тогда элементарная сила трения на элементе ds = р (Р) d$, значение которой определяется по •формуле (20.2), будет

Рис. 20.6. Определение приведенного коэффициента трения

Потери в винтовой паре зависят от двух параметров — угла у подъема винтовой линии и приведенного коэффициента трения /', которые определяются элементами пары (см. гл. 20). При повороте звена / (рис. 26.4) на угол Э необходимо затратить работу Лг = = TQ. При этом получим полезную работу силы F, равную А2 = = 0,5ЯИ2 tg 7. Учтя (см. гл. 20), что Т = 0,5d.2F tg (7 + ф'), получим

Клиновые ремни — это ремни трапецеидального сечения с боковыми рабочими сторонами, работающие на шкивах с канавками соответствующего профиля (см. рис. 3,49, б). Глубину канавок шкивов выполняют большей высоты сечения ремня, чтобы обеспечить посадку ремня боковыми сторонами и с зазором А по внутренним поверхностям (см. рис. 3.49, б). Благодаря клиновому действию ремни отличаются повышенным сцеплением со шкивами и, следовательно, повышенной тяговой способностью. Сцепление клиновых ремней со шкивами определяют с помощью приведенного коэффициента /' трения. Если принять угол между боковыми сторонами поперечного

Значение приведенного коэффициента трения кроме скорости скольжения зависит также от материалов червяка и червячного колеса, шероховатости активных поверхностей, качества смазки. Ориентировочные значения приведенного угла трения ф' (для червячных пар сталь — оловянная бронза) в зависимости от скорости скольжения vs приведены в табл. 8.3 (меньшие значения для шлифованных червяков; для колес из безоловянных бронз значения увеличивают примерно на 40%).

Необходимо учитывать, что в условиях толчков и вибраций возможны значительные колебания приведенного коэффициента трения (следовательно, и приведенного угла трения), поэтому самоторможение практически не может быть гарантировано и при у<ф'.

Понятие приведенного коэффициента трения является условным, так как он изменяется в зависимости от угла заострения клинчатого ползуна.