Приведенного соотношения

'получаем безразмерную величину приведенного напряжения смятия

Под действием приведенного напряжения сдвига т дислокационные сегменты, подобно упругой струне, изгибаются и на каждую точку закрепления действует сила, обусловленная линейным натяжением соседних сегментов. Эту силу можно разложить на две составляющие: силу F\\, направленную вдоль линии дислокации, и силу F±, нормальную к линии дислокации начального ее положения. Выражения для F\\ и F± были получены Бауэром [14] в следующем виде:

Для получения количественных оценок Н. Н. Афанасьев принял, что либо все зерна имеют в направлении действующей силы одинаковый предел текучести, но различно напряжены, либо все зерна одинаково напряжены, но имеют различный предел текучести. С точки зрения автора, усталостная трещина возникает в случае, когда амплитуда приведенного напряжения (произведение амплитуды относительного удлинения на модуль упругости) для данного зерна достигает сопротивления отрыва. Расчет предела усталости сводится к определению вероятности нахождения в металле одного или нескольких зерен, нагруженных до напряжения, равного или выше критическо-го [2].

Исходя из полученных значений оэкв, ,-, заключаем, что при использовании критерия надежности по третьей теории условие надежности не удовлетворено. По всем остальным теориям надежность гарантирована. Обращаем внимание на весьма существенный момент. При переходе от одной теории к другой, более совершенной, уменьшается фактор незнания, в связи с чем одновременно должен уменьшаться и коэффициент запаса, а следовательно, — увеличиваться допускаемое напряжение. Поэтому переход от одной теории к другой связан не только с заменой одного выражения приведенного напряжения другим, но и .изменением величины допускаемого напряжения. Разумеется, такое изменение должно быть хорошо обоснованным, учитывать опыт эксплуатации существующих конструкций, запроектированных при определенных значениях допускаемых напряжений.

Формула приведенного напряжения относится к открытой передаче с углом обхвата а = 180° и скоростью v = 10 м/с, при спокойной и равномерной нагрузке и нормальных условиях в помещении, где находится передача. Для иных

правая часть которого зависит от величины предела выносливости как от параметра, а левая часть от него не зависит. Другой формой записи этого же условия прочности будет такая, когда а результате алгебраических преобразований в левой части неравенства оказывается величина (Т_ь а в правой — некоторая функция, зависящая от параметров спектра, общего числа циклов и параметров кривой усталости, в том числе и от o_i. Значения этой функции имеют смысл приведенного напряжения, и условие прочности записывается 'в виде, аналогичном расчету по пределу выносливости при стационарном нагружении:

Легко видеть, что величина приведенного напряжения а„ и приведенной деформации бга равняется интенсивности а,- и 6t- при m = 1 или m = —1.

Допускаемое расчетное i авление и величина приведенного напряжения определяются в необходимых случаях по формулам

'получаем безразмерную величину приведенного напряжения смятия

Как известно [1], среднее значение приведенного напряжения в стенке цилиндрической части сосуда при нагружении его давлением опрессовки в упругой стадии деформирования по теории Губера — Мизеса — Генки равно

В основу расчета положены предположения, что средняя величина приведенного напряжения по радиусу в сварном шве должна быть равна средней величине приведенного напряжения в обечайке при равенстве модулей упругости сварного шва и обечайки и относительная кольцевая деформация в шве равна сумме относительных кольцевых деформаций от поперечной усадки, остаточных напряжений в шве и относительных кольцевых деформаций в основном металле. Приведены результаты экспериментальной проверки расчета. . i

Здесь П, характериз> ет жесткость напряженного состояния зоны сварного шва, определяется координатой х, (рис. 3.59). Как следует из приведенного соотношения (3.104), жесткость напряженного состояния мягкого шва в центральной его части существенно повышается с уменьшением относительной толщины шва к, с повышением неоднородности соединения Кв и с изменением показателя двухосности нагружения в

Здесь П; характеризует жесткость напряженного состояния зоны сварного шва, определяется координатой х, (рис. 3.59). Как следует из приведенного соотношения (3.104), жесткость напряженного состояния мягкого шва в центральной его части существенно повышается с уменьшением относительной толщины шва к, с повышением неоднородности соединения Ks и с изменением показателя двухосности нагружения в

Эта формула получена применительно к обкатке стальных деталей роликом [19], и согласно ей глубина проникновения пластической деформации несколько превышает диаметр пятна касания [6]. Недостаток приведенного соотношения заключается в том, что оно не учитывает влияния коэффициента трения на глубину зоны пластической деформации. Последнее обстоятельство учтено в работе [20] соотношениями:

'зование приведенного соотношения для материала с переменным коэффициентом вязкости на ограниченном пути волны. На этом участке скорость затухания упругого предвестника

В случае, если энергия не отдается, возможно создание рекуперативного режима с возвращением энергии массы т1 в аккумулятор 7 (см. рис. 29). Практически этот режим наблюдался при незначительном отступлении от приведенного соотношения (за счет, например, некоторого повышения расхода насоса переменной производительности), при котором ударная масса реверсировалась, не совершив удара или совершив удар с заметно меньшей скоростью. Такой режим оказывался неустойчивым и заканчивался чаще всего через несколько колебаний фиксацией ударной массы в верхнем положении.

Из приведенного соотношения можно определить Т, если Т', Сч и ^ известны. Угол 6 выбирают таким образом, чтобы температура Т была равна или очень близка к температуре плавления золота. Кроме того, для получения истинных длин волн должна быть введена поправка на ограниченный интервал длин волн, проходящих через красный фильтр. Вме-стЬ этого можно применить спектроскопическую1 линзу! или набор фильтров, пропускающих узкий пучок в зеленой области, но на практике красный фильтр гораздо удобнее.

Из приведенного соотношения можно определить Т, если Т', Сч и ^ известны. Угол 6 выбирают таким образом, чтобы температура Т была равна или очень близка к температуре плавления золота. Кроме того, для получения истинных длин волн должна быть введена поправка на ограниченный интервал длин волн, проходящих через красный фильтр. Вме-стЬ этого можно применить спектроскопическую1 линзу! или набор фильтров, пропускающих узкий пучок в зеленой области, но на практике красный фильтр гораздо удобнее.

Из приведенного соотношения следует, что упрочнение растет по мере увеличения концентрации растворенного легирующего элемента и различия в атомных радиусах железа и этого элемента. Наиболее сильно повышают твердость медленно охлажденного (нормализованного) феррита (рис. 9.8, a) Si, Mn, Ni, т.е. элементы, имеющие отличную от Fea кристаллическую решетку. Слабее влияют Мо, V и Сг, решетки которых изоморфны Fea.

Из приведенного соотношения (1) также видно, что при установке аппаратуры дистанционного зондирования на геостационарном космическом аппарате, находящемся на орбите высотой 36 тыс. км, сложно реализовать пространственное разрешение, типичное для полярноорби-тального ИСЗ с высотой орбиты около 1000 км.

Относительная оценка (В, Н, X, Б) и соответствующая балльная оценка получаются из приведенного соотношения с учетом того, что показатели методов для эталона сравнения задаются в определенном диапазоне показателей, и сравнение происходит с показателями эталона сравнения первого порядка, каждый показатель которого «выше нормы».