Приведено изменение

По этим условиям схема машины может быть приведена к системе двух масс, связанных условным упругим валом, имеющим приведенную жесткость с* (рис. 14.20, а).

К числу односторонних пневматических механизмов с возвратной пружиной могут быть отнесены также мембранные механизмы (рис. Х.6, в). Если под жесткостью v понимать приведенную жесткость пружины и мембраны, а вместо площади поршня подставить эффективную площадь мембраны, то уравнения (Х.68) могут быть использованы также для расчета мембранных пневмомеханизмов.

Это выражение является идентичным по форме с уравнением вынужденных колебаний простого осциллятора. Идентификация между реакцией формы колебания и реакцией системы со сосредоточенными параметрами позволяет рассматривать параметр формы колебания Мп (А) как приведенную массу системы и определять приведенную жесткость и приведенное демпфирование через этот параметр. Соответствущие эквивалентные сосредоточенные параметры п формы собственных колебаний определяются как:

Пример 10. Действие постоянной силы Р на приведенную жесткость в опоре. Этот случай является очень важным. Он показывает, что в отличие от линейных систем постоянная сила изменяет приведенную жесткость в опоре, а следовательно, и другие динамические свойства: собственные частоты, формы, амплитуды вынужденных колебаний. Постоянной силой может быть сила веса, инерционная перегрузка, сила, создаваемая давлением газа, и пр.

В частотное уравнение (I. 69) следует подставить относительную приведенную жесткость

найти обычными методами критические обороты двухопорного ротора с учетом гироскопического эффекта и обратным пересчетом Найти эквивалентную приведенную жесткость в точке присоединения диска С1пр. экз

Подсчитав приведенную жесткость отдельных участков, можно найти приведенную жесткость всей трансмиссии от исполнительного органа до ротора электродвигателя по известной формуле для последовательного соединения упругих элементов

Участок редуктора, имеющий определенную приведенную жесткость, можно представить в виде отрезка некоторого вала постоянной жесткости сечения, длина которого обратно пропорциональна приведенной жесткости участка. Допустим, что некоторый г'-й участок трансмиссии (например, зубчатая передача или вал) имеет приведенную жесткость ct. Такую же жесткость имеет отрезок эквивалентного вала длиной /,-, которую можно определить

Для построения такой диаграммы детали и узлы трансмиссии привода машины необходимо разделить на характерные участки (с приблизительно постоянной по длине участка жесткостью сечений и более или менее равномерным распределением массы). Определив для каждого участка приведенную жесткость, следует отметить эти участки на схеме эквивалентного вала, после чего для каждого из них построить прямоугольник, площадь которого

Параметр, оказывающий влияние на приведенную жесткость зацепления (см. рис. 7. 1) Приведенная жесткость зацепления

На рис..6, a m-i — масса, приведенная к свободному концу испытуемого образца с перемещением хг; Ci — жесткость испытуемого образца; k± — неупругое сопротивление материала образца и трение в соединительных элементах. Колебания рассматриваемой системы возбуждаются статическим биением образца, зависящим от точности изготовления образца, захвата и его опор. Анализ сводится к расчету одномассной колебательной системы с возмущением колебаний путем гармонического перемещения свободного конца образца. Если нагружение рычага 7 (см. рис. 1, б) происходит через пружину, в динамической схеме необходимо учесть приведенную жесткость с2 (рис. 6, б) механизма нагружения и внешнее и внутреннее трение k2 в элементах соединения механизма нагружения. Если силовая схема машины содержит демпфер, сочлененный с рычагом 7 (см. рис. 1,6), то R2 — неупругое сопротивление демпфера. Во время работы машины захват.3 участвует в колебательном движении, описывая некоторую замкнутую кривую в плоскости, перпендикулярной оси образца. Так как жесткость упругой системы определяется главным образом жесткостью образца, которая обычно значительно

На рис. 138 приведено изменение потенциальной энергии ионов металла, склонного к самопроизвольному окислению (растворению) . На этом рисунке кривые / и 2 воспроизводят рис. 107, иллюстрирующий механизм возникновения скачка потенциала на границе

В отдельных случаях технологическую прочность можно повысить изменением фазового состава металла шва. Так, установлено, что образование в шве двухфазной структуры (аустенит и первичный феррит или карбиды, аустенит и эвтектические фазы) способствует подавлению транскристаллитной первичной структуры, измельчают ее. На рис. 12.49 приведено изменение

На рис. 3.4 приведено изменение площади поперечного сечения конфузорного канала вдоль его оси для единичного расхода, когда давление уменьшается от р'0 ^ 1 МПа до р^ = 0,1 МПа по заданному графически закону. Как следует из графиков, по мере уменьшения давления (уменьшения (З) скорость и удельный объем увеличиваются, а площадь поперечного сечения канала убывает. Так происходит до тех пор, пока параметры не достигнут критического значения. Далее удельный объем увеличивается быстрее, чем скорость, и площадь сечения начинает возрастать. В горле такого канала устанавливаются критические параметры, которые совместно с площадью горла и определяют величину расхода. Сделанные выводы справедливы при любых законах изменения давления вдоль оси сопла. Единственное условие, которое при этом должно выполняться, заключается в том, что отношение давления в среде, куда происходит истечение, к давлению торможения на входе в канал должно быть меньше критического. В противном случае в горле сопла не будут достигнуты критические параметры, и расходящаяся часть будет работать как диффузор.

На фиг. 5 приведено изменение ударной вязкости технического титана в зависимости от содержания примеси водорода после термической обработки по

Для иллюстрации сказанного на рис. 1.2 приведено изменение отношения SiCb/CaO в отдельных размерных фракциях летучей золы некоторых топлив. Самые крупные.фракции золы эстонских сланцев обогащаются оксидом кальция и обедняются оксидом кремния. В противоположность этому при размоле канско-ачин-ских и леипцигского бурых углей самое большое количество оксида кальция содержится в мелких фракциях золы. Такие характеристики предопределяют и степень обогащения или обеднения отдельными компонентами образующейся при сгорании топлива летучей золы в сравнении с химическим составом золы исходного топлива. 12

На рис. 4.16 приведено изменение глубины коррозии сталей от температуры за 100 тыс. ч работы под влиянием плотных золо-вых отложений сланцев. Графики построены на основе формул, приведенных в табл. 4.5.

На рис. 4.36 приведено изменение глубины коррозии и химического состава золовых отложений с изменением температуры продуктов сгорания, при этом показана измеренная глубина коррозии сталей 12Х18Н12Т и 12Х1МФ за 6500 ч работы при температуре металла 580—610 °С. Количества Na2O и SO3 в отложениях по отдельным температурным зонам газа малоотли-, чаются друг от друга. Наименьшее содержание ванадия в зоне с наибольшей интенсивностью коррозии. Существует некоторое различие в химическом составе отложений на лобовой и тыльной сторонах трубы. Тыльные отложения в сравнении с лобовыми обогащены натрием и серой. Такое положение в отношении SO3 объясняется различием температуры отложений на лобовой и тыльной сторонах трубы, поскольку со снижением температуры абсорбционная способность 5Оз системы Na2SO4 — ?265 — SOs увеличивается [95]. Что касается отношения Na2O/V2Os, то оно для лобовых отложений меньше (0,5—2,1), чем для тыльных (1,5—3,0). Максимальные значения отношений Na2O/V2O5 соответствуют зоне с максимальной интенсивностью коррозии. Таким образом, температура продуктов сгорания существенным образом влияет на отношения Na2O/V2Os и Na2O/SO3, которые в зоне с наибольшей интенсивностью коррозии имеют соответственно максимальные и минимальные значения. 182

На рис. 5.17,а приведено изменение глубины износа экранных труб из стали 12Х1МФ сланцевого котла от времени при различных периодах между циклами очистки, температурах металла и степенях разрушения оксидной пленки. Интенсивность износа увеличивается с увеличением температуры наружной поверхности труб и степени разрушения оксидной пленки и снижается с увеличением периода между циклами очистки. Что касается зависимости глубины износа от времени работы труб, то она увеличивается с ростом продолжительности работы котла прямолинейно. Таким образом, основным параметром, с помощью которого в данных условиях работы труб (температура металла, степень разру-216

На рис. 5.24 приведено изменение глубины износа в течение года при различных температурах наружной поверхности труб. Заметно, что глубина износа в ширме с увеличением радиуса очистки монотонно убывает. Интенсивность износа с повышением температуры металла резко увеличивается. По абсолютным значениям при одной и той, же температуре и одинаковых частотах очистки интенсивность износа труб из стали 12Х1МФ больше, чем из стали 12Х18Н12Т. На этом рисунке представлена также зависимость степени разрушения оксидной пленки от радиуса очистки ширм при различных температурах металла. Видно, что сопротивляемость оксидной пленки, образующейся на поверхности сталей 12Х1МФ и 12Х18Н12Т, к термическому воздействию водяной струи почти одинакова и практически не зависит от температуры металла. Имеет место резкое уменьшение степени разрушения оксидной пленки с увеличением расстояния от оси движения обмывочного аппарата.

На рис. 5.27 приведено изменение во времени теплового сопротивления? неудаляемых золовых отложений на поперечно обтекаемом ширмовом пароперегревателе пылесланщевого котла при использовании комбинированной" очистки. Режим очистки был следующим: включение вибратора на 5 с через

Интенсивность роста теплового сопротивления сдуваемых рыхлых отложе->ний, кроме таких параметров, как скорость и температура продуктов сгорания, •существенно зависит и от температуры наружной поверхности плотного слоя отложений. Последняя, очевидно, определяет условия связывания попадающих ла поверхность плотных отложений частиц летучей золы. Следовательно, при прочих равных условиях скорость роста теплового сопротивления рыхлых отложений должна зависеть и от теплового сопротивления несдуваемых отложений. Зто выясняется из рис. 5.36,6, где приведено изменение теплового сопротивле-лия рыхлых отложений Rp во времени при различных значениях Ra. Время т=0 соответствует моменту окончания обдувки ширм. Видно, что увеличение J?o от 0,01 до 0,03 м2-К/Вт сопровождается увеличением до 2—3 раз теплового сопротивления рыхлых отложений, образующихся за межобдувочный период.